变频器电磁兼容与干扰抑制探讨

扰考虑的最高频率为30mhz，在真空中相应的电磁波波长λ为10m，因而对于尺寸小于λ/2π的电力电子装置来讲，属于近场范围，可用集总参数电路进行电磁干扰分析。可以根据传导干扰传播耦合通道的不同将系统输入/输出导线上的骚扰区分为共模干扰和差模干扰两部分，一般认为共模干扰主要是由于系统变流器中的功率半导体开关器件开关动作引起的dv/dt经系统对地杂散电容耦合而传播，一个极的电压变化都会通过容性耦合到另一个极产生位移电流。通过寄生电容产生的电流并不需要直接的电气连接，甚至可以没有地。其大小可以表示为：i=cdu/dt ，式中c为电池干扰源和敏感设备之间的等效耦合电容。

差模干扰则主要是由于功率半导体开关器件开关引起的di/dt经输入输出线间的导体传播。当然，这些只是传导干扰产生的最本质原因，而不同的电机系统其传导干扰的具体成因不同，另外，共模干扰和差干骚扰是可以相互转化的，并不是绝对分开的。比如图1所示为共模电流传输通道的不平衡造成非本质差模噪声的电路图。

　　图1 非本质差模噪声产生机理

如图2为pwm变频驱动电机系统的电磁干扰电流流通路径图，包括共模干扰和差模干扰。在pwm变频器中，为保证开关管工作时不会因过热而失效，都要对其安装散热器，并且为防止短路，开关管的金属外壳与散热器之间是通过导热绝缘介质相隔离的，同时散热器又是通过机箱接地的，于是，在变频器与散热器之间就形成了一个较大的寄生电容。当逆变器正常工作时，随着每相桥臂上、下开关管的轮流开通，桥臂中点电位会随之发生准阶跃变化。如果从emi角度看该现象，那么三个桥臂所输出的电压就是三个emi干扰源，而且每个开关动作时都会对功率开关器件与散热片之间寄生电容进行充、放电，形成共模emi电流。

　　图2 pwm变频驱动电机系统的电磁干扰电流流通路径图

3 pwm变频器传导干扰的抑制措施

由于电磁干扰产生必须具备三要素：电磁干扰源、电磁干扰传播途径和敏感设备，所以对于抑制pwm变频驱动电机系统的传导干扰也必须从三要素入手，即降低干扰源的强度、切断传播途径和提高敏感设备的抗扰度。

3.1 基于减小干扰源发射强度的emi抑制技术

从降低干扰源的强度来看，归纳起来有三种具有代表性的方法：改变电路拓扑、改进控制策略和优化驱动电路。

(1)改变电路拓扑

改进电路拓扑的思路主要是通过对称结构来消除变换器输出的共模电压，并且由于开关器件上电压变化率减半而使得装置输入侧传导干扰发射水平降低。以a.l.julian为首的学者根据"电路平衡"原理提出了一种用于消除三相功率变换器输出共模电压的三相四桥臂方案[9-11]，其实验电路见图3所示。该方法基本思想是采用一个外加"辅助相"使三相系统电路的对地电位对称，并通过调整开关顺序，使四桥臂输出相电压之和尽可能为零，实现共模电压完全为零。与传统三桥臂功率变换器相比，它的共模emi可以减小约50%。

　　图3 带二阶滤波器的三相四桥臂功率变换器

m.d.manjrekar和a.rao等学者提出了一种通过添加辅助零状态开关，以消除因零开关状态而产生共模电压的方案，电路结构见图4所示。这种辅助零状态合成器方法在经济方面很有吸引力，并且还可以使消除感应电机侧共模电压。

　　图4 辅助零状态合成器结构图

与传统的功率变换相比，尽管三相四桥臂和辅助零状态合成器这两种方法都能够消除或降低系统的共模电压，但它们所采用的调制策略都会使系统电压利用率下降。为此，haoran zhang等学者提出了一种用于消除电机共模电压和轴电流的双桥功率变换器，拓扑结构见图5所示。它是通过控制双桥功率变换器产生标准的三相双绕组感应电动机平衡激励，并通过平衡激励(磁系统)实现抵消共模电压，达到消除轴电压、轴电流及充分减小漏电流、emi发射强度的目的。

　　图5 双功率变换器驱动电路

为了消除pwm电机驱动系统共模电流，a.consoli等学者基于共模电压补偿技术，提出了一种应用于由两个或多个功率变换器组成的多驱动系统公共直流母线共模电流消除技术，拓扑结构见图6所示。该方法是在两个功率变换器做适当连接的基础上，通过控制两个变换器状态序列而使共模电压同步变化的新pwm调制策略。

　　图6 公共直流母线多电动机驱动共模电压抑制系统

(2)改进控制策略

由于两电平pwm调制策略将不可避免的使功率变换器输出含有共模电压，为此一些学者基于改进逆变器控制方式或策略，提出了一些可以消除或减小共模电压的新调制策略。韩国学者hyeoun-dong lee对全控型三相整流/逆变器的空间矢量调制方式进行了改动，它