移相控制全桥ZVS-PWM变换器的分析与设计
大。在原边电流上冲过零点之前,结束tdead2让S4开通,以实现主动功率丌关管的零电压开通。若tdead2太长,原边电流过零反向流动之后,将难以实现零电压开通。因此滞后臂的ZVS条件可表示为
由此可见,根据上面的设计方法,两个死区时间的设计表达式是相同的。
由于
式中:n为变压器的变比;Lm为变压器初级电感量;fs为开关频率。
将式(3)代入式(1)和式(2),可以得到两个死区时间的统一设计式
2.2 谐振参数的设计
谐振参数的设计是谐振变换器设计中非常重要的一环,该谐振参数的设汁可以按下面推荐的方法来设计。
首先根据变换器输入输出电压来计算出变压器的变比n,其计算公式如下。
式中:VOmin为输出直流电压:VD为输出整流二极管的通态压降;VIf为输出滤波电感上的直流压降;Dsecmax为副边占空比。
根据期望的谐振电容的最大应力VCmax,来设计谐振电容的大小,其计算公式如下。
式中:Tmax为最大开关周期。
再根据LC振荡频率fs来设计谐振电感Ls的大小,其计算公式如下。
Ls的选择也涉及到很多问题,取大些可有效地抑制原边电流急剧变化引起的寄生振荡,降低开关损耗;但过大义延长了占空比丢失时间,使整机的效率明显降低。如取小些,负载电流最大时仍能控制移相稳定,提高电源效率,但过小,虽然占空比丢失最小,但增大开关损耗,加剧了开关管的温升,降低了电源的可靠性。
3 实验结果
根据以上方法设计和制作了200W移相全桥谐振ZVS变换器实验样机,其主要参数如下:
输入直流电压Vin为280~550V;
输出直流电压Vo为24V;
输出电流Io为O"8.33A;
开关频率fs为200kHz;
4个主开关管为IRFPG40;
驱动控制芯片为UC3875;
MOSFET驱动芯片采用了MIC4420;
输出整流二极管为MUR3020;
输出滤波电感Lf为19.8μH;
输出滤波电容Cf为1800μF;
谐振电感Lr为28μH。
图4示出了电路的脉冲驱动波形和主开管两端所测脉冲波形。
4 结语
本文在移相全桥ZVS电路拓扑基础之上,根据等效电路模捌,分析了谐振电路在各时序工作模态下的电路原理。变换器的两个死区时间也合理设计来保证开关管的开关应力,同时满足各个开关管的ZVS实现条件。谐振参数的设计可以按推荐的方法次序来设计。
发展谐振技术可以提高开关频率、降低开关损耗、减少开关装置的体积和重量。因此更通用的谐振变换拓扑结构、谐振元件的集成化、谐振拄制技术将是今后发展的主要方向。
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