基于反激式电路拓扑的DC/DC变换器并联输出的均流变换器设计

本文主要通过对Droop法DC/DC变换器并联均流技术的研究，设计了一种基于反激式电路拓扑的两个DC/DC变换器并联输出的均流变换器。

单端反激电路的电路拓扑及工作原理

电路拓扑

图1 反激式变换器

反激式变换器是在基本Buck-Boost变换器中插入变压器形成的，线路组成见图1所示。变压器原边绕组其实是充当一个储能电感的作用，后文将叙述到初级电感量的设计将影响到反激式变换器的工作模式。

电路工作的第一阶段是能量存储阶段，此时开关管Tr导通，原边绕组电流Ip的线性变化遵循式(1)。

　　(1)

电路工作的第二阶段是能量传送阶段，此时开关管Tr关断，原边电流为零，副边整流二极管D导通，出现感生电流。并且按照功率恒定原则，副边绕组安匝值与原边安匝值相等。副边绕组电流Is遵循式(2)。

　　(2)　

其中为副边绕组电压，为变压器副边的等效电感。

电路工作模式

(1)工作模式改变的条件

如图1所示的变换器，设开关管导通占空比为D1，二极管导通占空比为D2，工作周期为Ts，按稳态电感电流增量相等原则有：

　　(3)　

连续模式时，D1期间(开关管导通，二极管截止)存储在L上的能量在D2期间(开关管截止，二极管导通)没有完全放完，故有：

　　(4)　

不连续模式时，D1期间(开关管导通，二极管截止)存储在L上的能量在小于D2期间(开关管截止，二极管导通)已完全放完，故有：

　　(5)　

从而可以推导临界连续的条件是：

D1+D2=1且每周期开始时的IP=0

故有：

　　(6)　

其中，Lc为临界连续的电感值。

代入式(3)有：

　　(7)　

利用状态空间平均法可以建立CCM模式下的反激变换器的小信号模型，如图2所示。

图2 CCM模式下的反激变换器的小信号模型

本文主要通过对Droop法DC/DC变换器并联均流技术的研究，设计了一种基于反激式电路拓扑的两个DC/DC变换器并联输出的均流变换器。

单端反激电路的电路拓扑及工作原理

电路拓扑

图1 反激式变换器

反激式变换器是在基本Buck-Boost变换器中插入变压器形成的，线路组成见图1所示。变压器原边绕组其实是充当一个储能电感的作用，后文将叙述到初级电感量的设计将影响到反激式变换器的工作模式。

电路工作的第一阶段是能量存储阶段，此时开关管Tr导通，原边绕组电流Ip的线性变化遵循式(1)。

　　(1)

电路工作的第二阶段是能量传送阶段，此时开关管Tr关断，原边电流为零，副边整流二极管D导通，出现感生电流。并且按照功率恒定原则，副边绕组安匝值与原边安匝值相等。副边绕组电流Is遵循式(2)。

　　(2)　

其中为副边绕组电压，为变压器副边的等效电感。

电路工作模式

(1)工作模式改变的条件

如图1所示的变换器，设开关管导通占空比为D1，二极管导通占空比为D2，工作周期为Ts，按稳态电感电流增量相等原则有：

　　(3)　

连续模式时，D1期间(开关管导通，二极管截止)存储在L上的能量在D2期间(开关管截止，二极管导通)没有完全放完，故有：

　　(4)　

不连续模式时，D1期间(开关管导通，二极管截止)存储在L上的能量在小于D2期间(开关管截止，二极管导通)已完全放完，故有：

　　(5)　

从而可以推导临界连续的条件是：

D1+D2=1且每周期开始时的IP=0

故有：

　　(6)　

其中，Lc为临界连续的电感值。

代入式(3)有：

　　(7)　

利用状态空间平均法可以建立CCM模式下的反激变换器的小信号模型，如图2所示。

图2 CCM模式下的反激变换器的小信号模型

从中可以导出开环输出阻抗为：

　　(8)　

其中　

由式(8)可以看出，对设计好的Buck-Boost变换器，其输出阻抗仅为开关管导通比的函数。通过PWM控制开关管的导通占空比D，就可以控制变换器的开环输出阻抗。

Droop法均流原理

分布式电源系统并联使用的好处是可以实现电源模块化和标准化系统设计，可以实现冗余设计，提高系统的可靠性。但同时要求并联的电源之间采取均流(Current-sharing)措施，以保证并联电源模块之间的电流应力和热应力均匀分配。

Droop法又叫改变输出内阻法、斜率控制法、电压下垂法、外特性下垂法、输出特性斜率控制法，线路简单，易于实现;均流精度不高，适用于电压调整率要求不高的并联系统。

图3 开关电源电路模型

图4 开关电源的输出曲线

如图3所示的单个开关电源，它的输出特性曲线如图4所示，其输出电压Vo与负载电流Io的关系为：

　　(9)

图5 两台开关电源并联的电路模型

当两台开关电源按图5并联时，每个开关电源的负载电流为：

　　(10)　

　　(11)　

其中　

图6 并联后开关电源的外特