一种改善DDS性能的倍频方法

由以上的讨论可以知道，随着倍频次数n的增加，它的输出功率与效率下降。同时，n值越高，最佳的θc值越校为了减小θc，就必须提高倍频器的基极反向偏压-VBB。VBB加大后，基极激励电压Vbm也必须加大。对于晶体管电路来说，增加激励电压与偏压，就可能使发射结的反向偏压超过击穿电压V（BR）EBO。基于以上这些原因，这种倍频器的倍频次数n通常不能超过3～4。因此，在DDS倍频模块中，倍频次数选为2。

　　在完成方案和系统框图的设计基础上，进一步完成了整个DDS倍频模块方案设计和PCB图的设计。在完成制板和系统的装配后，进行了系统的调试，得到了最后的测试结果。测试结果如下：

　　输入频率范围：12.375～13.75MHz

　　输入功率范围：-25～0dBm

　　输出频率范围：198～220MHz

　　输出功率范围：+8.0～+11.0dBm/输入功率为-9dBm时

　　杂散电平：≤-60dBc

　　谐波电平：≤-35dBc

　　相位噪声：ε（1kHz） ≤-90dBc/Hz；ε（10kHz）≤-100dBc/Hz

　　图6、图7给出用ADVANTEST R3465频谱分析仪测出的几个频点的频谱图。

　　根据上述分析可以知道，当型号为Stel-1175的DDS输出信号频率为0～20MHz并且功率为-25～0dBm时，DDS倍频模块扩展的DDS上限频率为198～220MHz，输出功率为+8.0～+11.0dBm(典型输入功率为-9dBm时)，杂散电平小于≤-60dBc，谐波电平小于≤-35dBc。由上面的指标可以知道，DDS倍频模块可以满足通信、雷达、电子对抗、导航、遥测遥控、电子仪器仪表等领域的工程应用要求。

　　在电子对抗领域中，DDS倍频模块可作为跳频保密通信系统和高稳定、高纯频谱的雷达系统中的发射机激励源和接收机的理想本振源，这样可以提高跳频速度和展宽跳频范围以提高跳频通信系统和雷达系统的抗干扰能力。