驱动LED串的DCM升压转换器简化分析:实际考虑
图3:电流感测反馈网络的电路内小信号响应。
闭环分析
第1部分的文章中推导出了控制输出(Vout)表达式H(s)。功率提供给LED串,但反馈控制项是LED电流感测电阻电压VRsense (见图4)。受控系统传递函数H(s)必须根据等式(1)来调整。
图4. 电流感测反馈
(1)
其中:
(2)
(3)
(4)
(5)
(6)
(7)
Vc可以从等式(8)获得。
(8)
在热稳定的系统级工作条件下测量了LED动态阻抗、串联PWM晶体管及电流感测电阻参数。VIN = 12 V、Iout = 116 mA为工作参数。测得的开环响应Hc(s)波特图及测量结果如图5所示。表1列出了测得的参数,用于计算图1所示的电路图。
图5. 控制至输出响应--测量结果与计算值对比
表1. 演示板电路参数
参数 | 数值 | 备注 |
rLED (10颗LED链) | 33.1 ? | 测量值 |
Rswitch (Q12) | 1.44 ? | 测量值 |
Rsense (R69) | 1.73 ? | 测量值 |
VOUT | 29.75 V | 测量值 |
VIN | 12.0 V | 测量值 |
Ri | 0.22 ? |
|
Se | 130 mV/µs |
|
Cout | 1.0 µF | GRM31CR71H225KA88L 进行了直流偏置及温度调节 |
rc | 4 m? |
|
Iout | 116 mA | 测量值 |
L | 3.3 µH | MSS5131-332MX |
LED负载 | NSSW157AT | 10颗LED链 |
Tsw | 1 µs |
|
在高频时,理论计算与实证阶段测量值之间的差异变得明显。差异归因于等式(1)的调制传递函数分子中缺少RHPZ项,在参考资料[4]的简化计算中被描述为一项局限。
低频增益理论值与测量结果之前的些微差异(约1 dB)被观察到。升压电感、晶体管及整流器的工作损耗在推导直流工作点的过程中被忽略。如果顾及这样的损耗,占空比直流 工作点将会略大,导致低频增益减少。通过调整 等式(2)中的Vin (减小输入电压以减小电阻损耗)及Vout(增加输出电压以纳入升压二极管电压降)项,就可以观察到这一点。
系统性能
图1中所示的LED调光电路的1000:1 200 Hz PWM调光工作波形如图6所示。VC波形上有少许补偿电容电压放电,这是Q9双向开关响应时间与透过D19的PWM钳位激活之间的竞争条件产生的结果。电阻R29被引入,与钳位二极管D19串联连接,以限制补偿网络电荷耗尽。VFB波形维持想要的数字波形及幅值(无模拟调光)。
PWM信号指令转为低态后出现额外短路持续时间GDRV波形(第6个脉冲),这是NCV887300内部逻辑传播延迟响应时间的结果。此额外脉冲的能量有利于帮助维持输出升压电容中的电荷,因为它补偿了深度PWM调光工作模式期间的某些寄生漏电流能量损耗。
图6:1000:1 200 Hz深度调光工作
结论
本文第1部分介绍的驱动LED串的DCM升压转换器的理论小信号响应等式在本文第2部分中有效地应用于分析LED PWM调光电路。我们探讨了200 Hz 1000:1深度调光能力的实际层面问题。我们得到了仿真和测量结果,与忽略相位误差的情况进行比较;由于理论表达式中缺少RHPZ项,导致高频时出现相位误差。1000:1 200 Hz PWM工作波形显示出了极佳的工作性能。
- 驱动LED串的DCM升压转换器简化分析(11-10)
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