由单一输入电压实现分离供电轨的改进拓扑结构
纹波降低两倍(参见"参考文献"部分引用的C'uk-Middlebrook论文)。此外,它可以消除方程式3和方程式4所确定的SEPIC和C'uk谐振,从而显着降低小信号模型的复杂度,并且支持更高的带宽。这样,我们就能使用种类众多的现成器件,而不必局限于为数不多的三绕组1:1:1电感。
也可以使用Coilcraft Hexapath系列等六绕组器件或定制的三绕组变压器。
耦合系数的限制
虽然耦合电感具有突出的优势,但并不希望耦合太紧,以至于有大量能量通过铁芯传输。为避免这种情况,设计人员必须确保C1(和C2)在开关频率下的复阻抗小于泄漏电感(LLKG)的阻抗加上单一绕组DCR构成的复阻抗的十分之一。
该不等式如方程式5所示。泄漏电感(Ll)可以利用方程式6和耦合电感数据手册中提供的耦合系数(K)来计算。Lm是数据手册中提供的自感测量值。注意,在方程式5中,Cx和Lx中的x表示C1或C2、L1或L2。
差分负载和输出电压跟踪
本质上,SEPIC-C"uk的C'uk(负)输出是未经调节的,因此与SEPIC(正)输出相比,输出电流的变化会带来一定的负载变化,特别是负载不匹配时。注意,其跟踪特性比相似配置的反激式转换器要好得多,尤其是在瞬变或负载不匹配的情况下,这是因为通道之间的耦合是直接连接,而不是通过本身具有泄漏电感的变压器进行连接。
图6显示将一个30 mA瞬变施加于SEPIC-C'uk转换器的C'uk(-VOUT)输出的响应,SEPIC输出保持恒定的100 mA.图中显示两个输出均对该瞬变负载做出了响应。这是最差情况的瞬变,因为C'uk输出未经调节。值得注意的是,-VOUT轨显示的大部分偏差实际上是应用于两个轨的负载(IOUT+ 、I OUT- )之间不匹配所引起的直流调节偏移。
图6. 对负(C'uk)输出施加30 mA阶跃负载的瞬态响应
当两个电源的负载相同时,在稳态下,权重较大的误差项是电感的DCR不匹配和二极管的正向电压,可以让这些误差变得相对输出电压非常小。
当负载显着不匹配时,误差增大,如图7所示。因此,在某些应用中,可能有必要在一个或两个通道上放置一个小的伪负载,使两个电源均在其调节窗口中。应注意,一般而言,只要有足够的裕量,则运算放大器等模拟芯片对其电源的直流变化不是很敏感。
图7. 差分负载下供电轨之间的相对电压调节
小信号分析和环路补偿
SEPIC-C'uk转换器的完整小信号分析超出了本文的范围,不过,利用本应用笔记提供的方程式,设计人员应能正确补偿其设计。ADP161x SEPIC-C'uk设计工具使用的模型更完整、更精确,但也复杂得多。所示的方程式适用于SEPIC-C'uk中的ADP161x器件,对ADI公司或其他公司制造的其他器件而言可能不够精确。
只要满足几项设计要求,则SEPIC-C'uk的小信号模型看起来与不带C'uk的SEPIC转换器非常相似。假设SEPIC-C'uk供电轨使用的电感相同,这一要求是有道理的,因为两个输出是针对同一电压和电流而设计。
C'uk和Middlebrook的论文(参见"参考文献"部分)表明:无论是小信号还是大信号,耦合电感的行为都与具有两倍的单绕组电感值、无SEPIC或C'uk谐振的电感相似。因此,本应用笔记的分析使用有效电感值,即耦合电感数据手册提供的单绕组电感值的两倍。分析假设使用相同的阻性负载,不过,转换器在较大的负载不平衡下仍能保持稳定。两个传输电容(C1和C2)的值应几乎相同,但C2略大于C1.假设这些电容为陶瓷电容,因此在计算有效电容时,设计人员需要考虑其直流偏置值的不同。
补偿SEPIC C'uk的第一步是选择可实现的目标交越频率。像大多数升压和降压/升压拓扑结构一样,SEPIC-C'uk具有一个右半平面零点(RHP),它依据方程式7确定。RHP具有双重作用,既能像零点一样提高增益,也能像极点一样减除相位。因此,必须用最大为RHP频率(fRHP)五分之一的频率来补偿转换器的交越频率。
SEPIC-C'uk还有一个谐振,它由泄漏电感(Llkg)和传输电容(C1)引起,发生于Fres.该谐振一般会被电感的DCR很好地消除,但可能引起较大的相位延迟,因此,交越频率应不超出其十分之一。此外,由于使用一个采用标准Type II补偿的电流模式控制器,因此最大可实现的交越频率约为开关频率的十分之一。所以,目标fu应为这三种约束条件下的最小值,如方程式9所示。
图8. 功率级和补偿器件框图
图8中的补偿值可以按照下式计算。由于假设使用陶瓷输出电容,因而可以将CC2选为10 pf。
其中:
fp为电流模式转换器的主要极点,通过一些校正因数来处理斜坡补偿和有限电流增益。
Ac为开环转换器增益在交越频率fu时的幅度。
Mc和Fm是Ridl
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