UPS供电系统与备用发电机之间容量匹配

要提供足够大的瞬态电流來满足由后接的电感性的电力稳压器所可能产生的开机启动瞬态浪涌电流。目前，有两种发电机型可供我们选择：无刷、自励磁式的发电机和无刷、永磁发电机励磁式的发电机。相关的运行统计资料表明：无刷、永磁发电机励磁式发电机的带瞬态浪涌电流的抗"冲击"的能力是优于无刷自激励励磁式的发电机的带瞬态浪涌电流" 冲击"能力的(有的资料称，可提高1.4倍左右)。

(2) 对由发电机、电力稳压器和UPS冗余并机供电系统所组成的供电系统所执行的"系统匹配性"的调控操作

在对如图1所示的由发电机、电力稳压器和UPS并机供电系统所组成的供电系统所执行的"系统匹配性"的调控操作时，曾先后进行过如下调整步骤、才最终使得这套UPS供电系统进入稳定、可靠的运行工作状态之下：

(a) 当150KVA的发电机被开机启动、并等待它进入稳定工作状态之后，在对这套UPS供电系统的输入端、执行市电供转入发电机供电的切换操作时，却出现了发电机的声音"异常"、电力稳压器的输出不稳，并频繁地调节其输出电压等不正常工作现象(注：此时发现：位于伺服调控型的电力稳压器中的碳刷进入频繁的" 不停的上、下移动"的"误调"工作状态之中)。在此条件下，位于6脉冲型的80KVA"1+1"UPS并机系统中的1台UPS的逆变器因输入电源的电压和频率的"严重不稳"而进入"自动关机"状态。

(b) 此时，将电力稳压器从这套UPS供电系统中脱离出來,并直接用150KVA 的发电机來直接驱动"1+1"UPS并机系统。运行结果表明：工作基本正常。

对于这台150KVA的发电机而言，它的标称工作电流为217A,短时的最大工作电流可达239A。发电机的总负载包括："1+1"UPS并机系统，空调机组及照明等负载。在进行此次发电机带载调试时，实测到的发电机的总输出电流为90A左右。根据过去的工作经验：利用这台150KVA 发电机应该是能够驱动后接的6脉冲型UPS供电系统的。这是因为，此时的发电机标称输出电流与后接的负载电流的实际容量比已达2.4倍左右。因此，它暗示我们：导致这台发电机不能正常驱动这套由发电机、电力稳压器和UPS并机供电系统所组成的供电系统主要原因应该是：电力稳压器的"误动作",而不是发电机的容量不足的问题。

(c)众所周知：对发电机供电系统而言，它的最恶劣工作条件是发生在电机组刚被投入到它的后接UPS供电系统的输入端的瞬间。因为，此时、它必须要提供足够大的瞬态电流來满足由后接的电感性的电力稳压器所可能产生的开机启动瞬态浪涌电流。目前，有两种发电机型可供我们选择：无刷、自励磁式的发电机和无刷、永磁发电机励磁式的发电机。相关的运行统计资料表明：无刷、永磁发电机励磁式发电机的带瞬态浪涌电流的抗"冲击"的能力是优于无刷自激励励磁式的发电机的带瞬态浪涌电流" 冲击"能力的(有的资料称，可提高1.4倍左右)。

如上图所示，同市电供时、出现在两台UPS输入端的的电压波形相比，当改用发电机供电时，出现在它的输入电压波形上的畸变度明显地增大(此时，可在它的电压波形上、观察到频率较高的瞬态"电压跃变"现象)。众所周知：当这种畸变度增大的电压信号被送同时到发电机和电力稳压器的自动稳压调控线路中的电压釆样信号线路的输入端上时、由此所造成的恶果之一是：迫使位于伺服调控式电力稳压器中的仅具有25V/秒左右的低速跟踪运动特性的碳刷所执行的"慢速机械移动"的调控操作、始终无法同步跟踪从电子控制线路所发出的高速自动调压控制信号。这是因为碳刷所执行的是具有极大延时特性的、机械移动式的自动调压操作，从而迫使电力稳压器进入一种具有明显"滞后跟踪"特性的、"自激振荡式"的"误调"的工作状态之中(其表现为：碳刷始终处于无规则的、不停的"上、下移动"之中)，从而使得它始终无法进入稳定的自动调压工作状态。为改善电力稳压器的运行条件，可釆用技术措施之一是：釆用适当地降低它的标称稳压精度的办法來达到尽可能地减少"伺服调整碳刷"执行自动调压操作的频度，从而达到让它进入慢速跟踪的自动调压状态。在这里，釆用的办法是：将电力稳压器的输出电压的稳压范围从380V±1%扩大为380V±2.6%(370伏—390伏)。至此，150KVA的发电机就能正常地驱动由两台100KVA电力稳压器+6脉冲的80KVA"1+1"并机系统所组成的整套UPS供电系统，仅在发电机刚投入的瞬间、发电机还存在短暂的声音稍有异常的现象。

(3)经"系统匹配性"调控操作的技术改进后、所检测到的由发电机、电力稳压器和UPS并机供电系统所组成的供电系统的输入谐波特性

为了证实对由发电机、