发光LED液冷方案在汽车行业的应用
时间:08-21
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3.主动式冷却
3.1 系统结构
液冷系统包括如下:泵,连接热源(IMS板)的冷板,蓄水池和热交换器。它们之间用管子连接构成封闭的回路系统。
鉴于每一个板子都要调整,故每个冷板需要单独贴在每个相应的板子上。由于重量和体积的限制,以及远光和近光不会同时开启,故远光和近光共同使用一个热交换器。进而可以用加倍体积的换热器带走更多的热量。换热器是由热沉及底部液冷盘管构成。考虑到热特性和易用方面,冷却系统采用的工质主要是用增添添加剂的水(添加剂如:防冻液,乙二醇,抗藻及抗菌剂等。)
有几种组合方案可以考虑。为了降低对泵的损坏和提高其可靠性,故泵的液冷部分是可见的。第一种方案是五个近光和远光(LB-HB)循环系统平行放置(图三)。从理想的热分析角度去看,需要两套岐管加上两个输水软管及连接部件。然而此方案使整个系统变得太复杂,因而不宜采用。
图3 冷板和散热器设计及软管连接
第二种解决方案由同样的5个LB-HB冷板回路构成,但是之间的链接用一个单循环构成。此循环路径很长导致压降很大。热分析模拟结果表明回路的压降值正好在泵压头一下,故不会对此冷却系统造成散热方面不利的影响。
最后,一个备选的方案推出,此液体方案是一个回路通过一系列近光灯(LB)冷板,然后通过一些列远光灯(HB)冷板,最后经过散热器(如图4)。此设计的优点是管子数量从17根减到14根,较少的管子数有利于两种光单独进行调整进而易于安装。热分析表明此方案中在整个回路里最后一个板子上的3个LED的结温仅比第一方案中对应的结温高5度。
图4 主动式液冷装置结构:液冷回路连接所有的LB冷板然后流入HB板进而流入散热器
图5是应用FloTHERM分析建立的三维仿真模型。
图5 在前照灯空间内完整的近光灯系统的主动式液冷全模型
3.2 散热优化
3.2.1 液体流动优化
图6所示在泵的名义流量变化下(压降为0)模拟计算的LED温度的变化曲线。随着泵名义流量的增加,LED结温逐渐下降。然而,当流速高于0.12 l/s后,结温变化不显著。
图6 计算得到的LED结温曲线(蓝线)和IMS板温度(红色)
图7 表明了名义流量和实际流量之间的关系。对于较低的名义流量下流体的压降变化很小,然而随着流量增加液体回路的压降限制了实际流量。图8所示回路中压降和流量之间的关系和泵的线性特征在名义流量0.12l/s 和名义压头(无流量时)25kPa的关系。结果表明封闭的泵需要在合适的工作点范围内运行才比较合理。
图7 泵的名义流量和实际流量对比曲线
图8 液冷式回路和泵的线性特性组成的压力和流量特征线
3.2.2 热交换器(热沉)的优化
散热器的设计取决于其外部的条件,如空气流动的类型和工作环境,这些都决定了器件的摆放位置及空气流速。在本例中,热沉被水平放置,因为流动方向不能选择,故为了降低整体重量需要对散热器的齿片形状进行选择。
散热器外形优化有很多参数需要考虑,如齿片长度,数量,基座厚度等。由于上述参数都会对LED温度有影响,故需要迭代程序对一系列参数进行*估。下面是对系列参数的研究结论:
1)热沉基座厚度(t)。基于其连接冷板下面进而把热量传递到整个面积上,故基座厚度对LED温度影响很小。为了减少热沉重量,在机械方面容许的情况下尽可能减少厚度。确定选择厚度为5mm。
2)热沉高度(H). 热沉的整体高度等于基座厚度(t)加上齿高(h)。齿高大小事此优化中最重要的参数。尽量的采取较高的尺寸,但注意不能遮挡光的限制。
3)齿片长度(l)。计算最优值是4.5mm。然而LED温度对于齿片长度在最优值附近波动的敏感度很小。根据模拟情况,其值在3.5-6mm之间变换时温度波动小于1度。所以在上述范围内齿片长度都是可以行的。
4) 齿片宽度(w)。计算最优值是9mm。类似于齿长,齿宽在7.5-10mm之间变化时,温度波动很小。
5)X方向齿数(Nx)。计算最优值40个,及此方向齿间距5.1mm。从热模拟结果看,此算例中X方向的齿数在35-45之间变换。
6)Y方向齿数(Ny)。由于前照灯空间的限制,在最宽的边上放尽可能多的齿,最窄边放较少的数量。经计算最优值在为7个,其间距为4mm。7个以上也是可行的。
7)铝质散热器的最终优化热沉重量少于800克。
图9 热沉参数及三维尺寸
因为此系列优化参数之间会互相影响(如齿长和齿宽),故在整个优化过程中需要同时考虑这些因素。(见图10)
图10 齿长和齿宽相互变化时LED温度的变化A)3D视图B)剖面图
其它参数(如齿数)是独立参数,可以单独进行优化(如图11)。
图11 LED温度和齿数的关系(X方向:深兰色;Y方向:粉色)
总之,优化后的热沉尺寸如下所示(单位:mm)
优化结果
t=5,H>30,h>25, l="4".5,w=9,Nx=8,Ny=7
可微调的参数(结温变化小于1度)
3.1 系统结构
液冷系统包括如下:泵,连接热源(IMS板)的冷板,蓄水池和热交换器。它们之间用管子连接构成封闭的回路系统。
鉴于每一个板子都要调整,故每个冷板需要单独贴在每个相应的板子上。由于重量和体积的限制,以及远光和近光不会同时开启,故远光和近光共同使用一个热交换器。进而可以用加倍体积的换热器带走更多的热量。换热器是由热沉及底部液冷盘管构成。考虑到热特性和易用方面,冷却系统采用的工质主要是用增添添加剂的水(添加剂如:防冻液,乙二醇,抗藻及抗菌剂等。)
有几种组合方案可以考虑。为了降低对泵的损坏和提高其可靠性,故泵的液冷部分是可见的。第一种方案是五个近光和远光(LB-HB)循环系统平行放置(图三)。从理想的热分析角度去看,需要两套岐管加上两个输水软管及连接部件。然而此方案使整个系统变得太复杂,因而不宜采用。
图3 冷板和散热器设计及软管连接
第二种解决方案由同样的5个LB-HB冷板回路构成,但是之间的链接用一个单循环构成。此循环路径很长导致压降很大。热分析模拟结果表明回路的压降值正好在泵压头一下,故不会对此冷却系统造成散热方面不利的影响。
最后,一个备选的方案推出,此液体方案是一个回路通过一系列近光灯(LB)冷板,然后通过一些列远光灯(HB)冷板,最后经过散热器(如图4)。此设计的优点是管子数量从17根减到14根,较少的管子数有利于两种光单独进行调整进而易于安装。热分析表明此方案中在整个回路里最后一个板子上的3个LED的结温仅比第一方案中对应的结温高5度。
图4 主动式液冷装置结构:液冷回路连接所有的LB冷板然后流入HB板进而流入散热器
图5是应用FloTHERM分析建立的三维仿真模型。
图5 在前照灯空间内完整的近光灯系统的主动式液冷全模型
3.2 散热优化
3.2.1 液体流动优化
图6所示在泵的名义流量变化下(压降为0)模拟计算的LED温度的变化曲线。随着泵名义流量的增加,LED结温逐渐下降。然而,当流速高于0.12 l/s后,结温变化不显著。
图6 计算得到的LED结温曲线(蓝线)和IMS板温度(红色)
图7 表明了名义流量和实际流量之间的关系。对于较低的名义流量下流体的压降变化很小,然而随着流量增加液体回路的压降限制了实际流量。图8所示回路中压降和流量之间的关系和泵的线性特征在名义流量0.12l/s 和名义压头(无流量时)25kPa的关系。结果表明封闭的泵需要在合适的工作点范围内运行才比较合理。
图7 泵的名义流量和实际流量对比曲线
图8 液冷式回路和泵的线性特性组成的压力和流量特征线
3.2.2 热交换器(热沉)的优化
散热器的设计取决于其外部的条件,如空气流动的类型和工作环境,这些都决定了器件的摆放位置及空气流速。在本例中,热沉被水平放置,因为流动方向不能选择,故为了降低整体重量需要对散热器的齿片形状进行选择。
散热器外形优化有很多参数需要考虑,如齿片长度,数量,基座厚度等。由于上述参数都会对LED温度有影响,故需要迭代程序对一系列参数进行*估。下面是对系列参数的研究结论:
1)热沉基座厚度(t)。基于其连接冷板下面进而把热量传递到整个面积上,故基座厚度对LED温度影响很小。为了减少热沉重量,在机械方面容许的情况下尽可能减少厚度。确定选择厚度为5mm。
2)热沉高度(H). 热沉的整体高度等于基座厚度(t)加上齿高(h)。齿高大小事此优化中最重要的参数。尽量的采取较高的尺寸,但注意不能遮挡光的限制。
3)齿片长度(l)。计算最优值是4.5mm。然而LED温度对于齿片长度在最优值附近波动的敏感度很小。根据模拟情况,其值在3.5-6mm之间变换时温度波动小于1度。所以在上述范围内齿片长度都是可以行的。
4) 齿片宽度(w)。计算最优值是9mm。类似于齿长,齿宽在7.5-10mm之间变化时,温度波动很小。
5)X方向齿数(Nx)。计算最优值40个,及此方向齿间距5.1mm。从热模拟结果看,此算例中X方向的齿数在35-45之间变换。
6)Y方向齿数(Ny)。由于前照灯空间的限制,在最宽的边上放尽可能多的齿,最窄边放较少的数量。经计算最优值在为7个,其间距为4mm。7个以上也是可行的。
7)铝质散热器的最终优化热沉重量少于800克。
图9 热沉参数及三维尺寸
因为此系列优化参数之间会互相影响(如齿长和齿宽),故在整个优化过程中需要同时考虑这些因素。(见图10)
图10 齿长和齿宽相互变化时LED温度的变化A)3D视图B)剖面图
其它参数(如齿数)是独立参数,可以单独进行优化(如图11)。
图11 LED温度和齿数的关系(X方向:深兰色;Y方向:粉色)
总之,优化后的热沉尺寸如下所示(单位:mm)
优化结果
t=5,H>30,h>25, l="4".5,w=9,Nx=8,Ny=7
可微调的参数(结温变化小于1度)
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