P波段小步进频率合成器的研制

如在系统中采用1000MHz的时钟，需产生的最小正弦信号的频率为0．5MHz，因此，需11位字长的量化就够了。完成了相位量化，再建立起数字相位到数字正弦幅度的映射，然后将数字幅度变成模拟波彤，就能直接输出正弦信号了。
2．2 锁相模块设计
这部分是整个频率综合器的核心，它以10MHz为频率步进产生我们所需的射频信号，并在环路内实现了调频，频率捷变直接VCO等功能。
QPE3336集成了VCO分频，参考分频和鉴相等功能，它的VCO输入信号频率的典型值可达3GHz，它具有高的鉴相增益，Kφ=0．403V／Rad，低的相噪基底，可达-150dBc／Hz@20kHz，宽的动态范围等特点。它的控制接口采用16位并行总线，均为TTL／CMOS电平，并设有失锁指示，44脚PLCC封装，体积小，是理想的数字锁相环芯片。
PE3336的控制接口包括了4位参考分频值输入R0～R3，12位VCO分频值输入，其中M0～M3，为分频值个位输入，A0～A6，为分频值十位输入，PREEN是控制VCO的分频值是否超过128。
PE3336用于PLL频率综合器的系统框图如图2所示。

用PE3336芯片组成的频率合成器还应包括低通滤波器、压控振荡器等。如图(2)所示，简单介绍如下：
(1)低通滤波器
低通滤波器采用有源滤波器，为防止鉴相泄漏，加上了预滤波器，如图3所示。

根据PLL理论可知，R1、R2、C、Cc与环路带宽ωn，环路阻尼因子号，VCO的压控灵敏度KVCO，鉴相增益Kφ，及分频比N的关系有：

环路带宽ωn的选取要综合考虑环路的相位噪声，频率转换时间和运算放大器的工作带宽。在此，我们ωn=300kHz，阻尼因子号取在1～2之间，取定这些参数则有源滤波器的元件参数就可以确定了。
(2)调频工作原理
在PE3336主锁相环内进行调频的工作原理如图4所示。频率调制是由调制信号电压UΩ加在压控振荡器的控制端，利用载波跟踪环而实现的。

由锁相环理论可以知道，为实现线性调频必须使环路等效低通滤波器带宽小于最低调制频率Ωmin，在本系统中调制信号最低频率为200Hz，因此需将原300KHz的环路带宽降到100Hz以下。故采用了一个选择开关，当不调频时环路带宽为300kHz，当选择调频时环路带宽变为100Hz。

3 实验结果
通过对频率源的测试得出如下结论：
频率范围：0．5～1GHz
频率转换时间：
正常工作模式下：6～10μs
直接VCO模式下：≤2μs
置频步长(或频率分辨率)：
正常工作模式下：在频率范围内大步进为10MHz～500MHz，
小步进为0．5MHz。
直接VCO模式下：≤1％的波段中心频率
频率稳定度：
正常工作模式下，优于1×10-7／日
直接VCO模式下，优于1×10-5／日
相位噪声： -85dBc／Hz@10KHz～-80dBc／Hz@10kHz
谐波电平抑制：优于-25dBc～30dBc输出功率：10～11dBm
调频功能：具备三角波、正弦波调频，
正弦波调频：调制频率范围：0．1～1MHz调频带宽>100MHz
三角波调频：调制频率范围：200～500Hz调频带宽>100MHz
通过具体测量得出试验数据能满足设计要求有些指标优于设计参数。

4 结束语
现代雷达频率综合器是一门复杂的电子电路技术。技术难度大，因此对设计人员的设计思路、设计基础有较高的要求。国内雷达整机单位均在研制雷达频率综合器。但大多数是采用直接式频率和成方案。而间接式频率综合器也有其自身的优势，从体积、成本等方面还有潜力可挖。因受到器件及设计思路的和结构方面的原因，国内的频率综合器与国外的相比还有一定差距。为此我们还要进行，更细致、深入的研究，力争赶超国际先进水平。