TOPSwitch器件在电源中的应用
特别是磁性元件的数目最少,在小功率应用中,成本低廉,颇具吸引力。不过,当功率达到100W,输出电流接近10A后,电路元器件所承受应力的增大,使成本迅速增加,系统总成本可能会高于其他电路拓扑结构。
若在反激式功率变换电路的变压器上增加“反馈”线圈,则可直接得到与输出电压成正比的反馈电压。这表示在初级电路中即可实现对次级电路的控制,不需要在初级电路和次级电路中使用光电耦合器或其他隔离的控制设备。反激功率变换电路中的变压器,从严格意义上讲只是相互耦合的电感。由于耦合电感直接牵涉到电、磁能量的转换,所以磁性元件和磁路的设计,特别是变压器的设计十分复杂。美国功率集成公司针对反激式功率变换电路对TOPSwitch器件进行了优化,并提供了EXCEL电子表格来设计反激式开关电源开发软件,下一节介绍的就是应用EXCEL电子表格来设计反激式开关电源的实例。
4应用EXCEL电子有格来设计反激式开关电源
应用EXCEL电子表格设计反激式开关电源是美国功率集成公司为引导设计师按给定系统的要求和规格,采用TOPSwitch系列器件求得满意结果的电源设计而提出的一种方案。
脱线式开关电源设计,涉及电子工程领域的许多内容:模拟和数字电路、二极管和MOS功率器件的特性、磁学、热的考虑、安全要求、控制环路的稳定性等等,因此,设计开关电路需要考虑大量相互之间关系复杂的设计变量。然而,由于TOPSwitch的高度集成性,许多设计问题已在芯片之内得到了解决。芯片外部需解决问题极少,系统设计时所需考虑的变量数目大大减少。加上TOPSwitch内建环路稳定性很高,所以,不但开关电源的设计简化了,而且使得程序化设计成为可能。
开关电源的设计过程,本质上就是对系统变量进行反复计算和调整,使系统最优化的过程。而在反激式功率变换电路中,需要反复计算的公式相对来说不太复杂。如果使用电子数据表格,那么设计一个简单的开关电源的时间可缩短到10分钟。
表1是美国功率集成公司提供的可在个人电脑(PC)上的EXCEL程序中运行的电子数据表格。运用该电子表格,反激式开关电源设计所需计算的公式全部可由计算机来完成,具体步骤如下:
(1)根据应用的要求和所使用的变压器,选择TOPSwitch器件以及所采用的电路(可从四种电路中任选一种,本例为反激式)。
(2)确定输入变量的估计值,将其填入电子表格,得到中间参数和输出参数的值。
(3)改变输入变量值反复进行计算,直到所选择的输出参数值满足要求。
表中的B列填入输入变量的值,C列和D列显示中间参数和输出参数的值,最终的输出参数的值在D列。其中Krp是美国功率集成公司引入的一个新变量,定义为初级电路的电流纹波和电流峰值的比值,用来描述TOPSwitch漏极电流波形,以简化计算。
对于特定的应用和变压器,表中23个变量中的20个反复计算时是保持不变的。只有次级线圈圈数的Ns,电流纹波和峰值的比值Krp和初级绕组层数L三个变量在重复过程中需要改变取值。
所有参数在重复计算时,需要对最大磁通量密度Bm,气隙长度Lg,初级载流量CMA三个参数进行检查,判断取值是否满足要求。至于其他的参数,则是中间值或者是最终结果,供选择或制造元器件的时候使用。
应用电子表格进行设计时,不断改变Ns,Krp,L的值进行重复计算,最后当Bm,Lg,CMA均满足要求时,一个基本的TOPSwitch反激式变压器的设计就完成了。按此设计出的电源一般可以正常工作,在电源输入电压达到最小值时,功率传输比可达最大值。
| 变压器次级设计参数 | |||||
|---|---|---|---|---|---|
| ISP | 1.70 | A | 次级峰值电流 | ||
| ISRMS | 0.64 | A | 次级RMS电流 | ||
| IO | 0.33 | A | 电源输出电流 | ||
| IRIPPLE | 0.55 | A | 输出电容的RMS纹波电流 | ||
| CMS | 299 | Cmils | 次级裸线最小圆密尔 | ||
| AWGS | 25 | AWG | 次级线规 | ||
| DIAS | 0.46 | mm | 次级裸线最小直径 | ||
| ODS | 0.91 | mm | 次级绝缘线最大外径 | ||
| INSS | 0.23 | mm | 次级最大绝缘壁厚 | ||
| 电压应力参数 | |||||
| VDRAIN | 678 | V | 估计最大漏极电压(漏感效应) | ||
| PIVS | 59 | V | 输出整流器最大峰值反向电压 | ||
| PIVB | 47 | V | 偏置整流器最大峰值反向电压 | ||
| 附加输出 | |||||
| VX | 12 | V | 辅助输出电压 | ||
| VDX | 0.7 | V | 辅助二极管正向压降 | ||
| NX | 8.09 | 辅助绕组匝数 | |||
| PIVX | 47 | V | 辅助整流器最大峰值反向电压 | ||
| A | B | C | D | E | F |
|---|---|---|---|---|---|
| 输入 | 输出 | ||||
| 输入应用变量值 | |||||
| VACmin | 90 | V | 最小输入交流电压 | ||
| VACmax | 265 | V | 最大输入交流电压 | ||
| fL | 50 | Hz | 交流总线频率 | ||
| fs | 100000 | Hz | TOPSwitch切换频率 | ||
| Vo | 15 | V | 输出电压 | ||
| Po | 5 | W | 输出功率 | ||
| η | 0.8 | 桥臂估计效率 | |||
| Z | 0.5 | 损耗分配因子 | |||
| VB | 12 | V | 偏置电压 | ||
| tc | 3 | ms | 桥臂估计导通时间 | ||
| CIN | 22 | μF | 输入滤波电容 | ||
| 输入TOPSwitch变量 | |||||
| VOR | 135 | V | 输出反射电压 | ||
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