用MAX1771开发的一种低压大电流DC/DC升压变换器
Ui(V) | Ii(A) | Pi(W) | Uo(V) | Io(mA) | Po(W) | η(%) |
---|---|---|---|---|---|---|
0.4 | 0.9 | 0.36 | 2.2 | 110 | 0.24 | 67 |
0.5 | 1.2 | 0.62 | 2.89 | 140 | 0.4 | 67 |
0.6 | 1.4 | 0.84 | 3.22 | 160 | 0.5 | 60 |
0.7 | 1.6 | 1.12 | 3.76 | 190 | 0.7 | 60 |
0.8 | 1.9 | 1.52 | 4.38 | 220 | 0.96 | 63 |
0.9 | 2.1 | 1.89 | 4.93 | 250 | 1.23 | 63 |
1.0 | 2.4 | 2.4 | 5.53 | 280 | 1.5 | 65 |
1.1 | 2.7 | 2.97 | 6.2 | 310 | 1.92 | 63 |
1.2 | 2.6 | 3.12 | 6.45 | 320 | 2.06 | 65 |
1.3 | 2.4 | 3.12 | 6.51 | 330 | 2.15 | 69 |
1.4 | 2.1 | 2.94 | 6.55 | 330 | 2.16 | 73 |
1.5 | 1.9 | 2.85 | 6.69 | 330 | 2.21 | 78 |
由于Ui实在太低,使电路表现出一种非常特殊的电路特性,既便是牺牲整体电路的效率和电路的稳定性,也无法使该单元电路输出较大的功率,更不用说输出12W以上的功率了。为了解决这一难题只有采用以下的办法。
2.2单元电路的串并联
(1)单元电路的并联
为了在如此低的电压下获取尽可能大的输出功率和变换效率,笔者将五个如图6所示的单元电路相互并联使用,如图7所示,并取得表2所示的试验数据。
图7
表2
Ui(V) | Ii(A) | Pi(W) | Uo(V) | Io(mA) | Po(W) | η(%) |
---|---|---|---|---|---|---|
0.4 | 2.2 | 0.88 | 2.53 | 253 | 0.64 | 73 |
0.5 | 2.8 | 1.4 | 3.24 | 324 | 1.05 | 75 |
0.6 | 3.3 | 1.98 | 3.85 | 385 | 1.4 | 71 |
0.7 | 3.7 | 2.59 | 4.33 | 433 | 1.87 | 72 |
0.8 | 3.8 | 3.04 | 4.66 | 466 | 2.17 | 71 |
0.9 | 4.0 | 3.6 | 5.0 | 500 | 2.5 | 69 |
1.0 | 3.6 | 3.6 | 5.05 | 505 | 2.55 | 71 |
1.1 | 3.4 | 3.74 | 5.15 | 515 | 2.65 | 71 |
1.2 | 3.0 | 3.6 | 5.15 | 515 | 2.65 | 74 |
1.3 | 2.8 | 3.64 | 5.20 | 520 | 2.7 | 74 |
1.4 | 2.5 | 3.3 | 5.25 | 525 | 2.76 | 79 |
1.5 | 2.2 | 3.3 | 5.25 | 525 | 2.76 | 84 |
从以上试验数据可以看出:单元电路的并联使用,可以提高整体电路的输出功率。
(2)单元电路的串并联
在前面的试验中虽然提高了整体电路的输出功率,但由于受逆变电路升压范围的限制,电路并没有达到用电设备所要求的输出电压值,笔者用40个单元电路并联成一个整体电路,将这个整体电路再与一级相似的升压电路串联,连接的框图如图8所示,并得表3所示的一组试验数据。
图8
表3
Ui(V) | Ii(A) | Pi(W) | Uo(V) | Io(mA) | Po(W) | η(%) |
---|---|---|---|---|---|---|
0.4 | 15.6 | 6.24 | 6.19 | 0.52 | 3.2 | 48 |
0.5 | 16.5 | 8.25 | 7.31 | 0.61 | 4.46 | 54 |
0.6 | 18.4 | 11.04 | 9.06 | 0.76 | 6.84 | 60 |
0.7 | 20.5 | 14.35 | 10.52 | 0.88 | 9.18 | 64 |
0.8 | 24.8 | 19.84 | 12.53 | 1.05 | 13.1 | 66 |
0.9 | 26.5 | 23.85 | 13.2 | 1.09 | 14.5 | 61 |
1.0 | 23.8 | 23.8 | 13.2 | 1.09 | 14.28 | 60 |
1.1 | 21.6 | 23.75 | 13.2 | 1.09 | 14.5 | 61 |
1.2 | 19.8 | 23.76 | 13.2 | 1.1 | 14.49 | 61 |
1.3 | 18.3 | 23.79 | 13.2 | 1.09 | 14.27 | 60 |
1.4 | 17 | 23.8 | 13.2 | 1.10 | 14.52 | 61 |
1.5 | 15.9 | 23.85 | 13.2 | 1.1 | 14.55 | 61 |
从表3中所列数据可以看出,该串、并联的整体电路已能将Ui的低电压电源提升为高电压大功率的输出电源。该组数据为负载电阻RL=12Ω的条件下取得的,如果进一步减轻其负载(增大电阻),该组电路可以达到在Ui(0.5~1.5V)的全输入范围内获得稳定的输出电压(13.5V)。
3变换器在设计制造中的几个关键点
该DC/DC变换器是用MAX1771控制器为核心器件设计制造的,因而其单元电路的可靠性是有保证的,但由于其输入电压Ui低于MAX1771的标定工作范围,虽然将MAX1771的V+端接辅助电源以确保在任何Ui时都能使MAX1771内部的逆变电路正常工作,可是由于其Ui实在太低,电路中任何一点的压降都会极大地影响其变换效率。如选用导通电阻为0.05Ω的某一型号MOSFET开关管,若电感电流为2A,则在MOSFET管上的压降就为0.1V,消耗掉输入电源能量的20%(Ui为0.5V时)。单元电路的变换效
率、性能优劣很大程度上都取决于电感及MOSFET管的选取。因而如何降低其直流通路的电阻便成为该单元电路设计的关键点。由于MAX1771的振荡频率最高可达300kHz,在印制板的设计中除考虑布线的电阻特性外,还应充分考虑整体电路的高频特性,这是该DC/DC变换器制造的又一关键点。由于其应用范围的特殊性,在成本允许的情况下,应尽量在单元电路中采用多个MOSFET管并联的办法以提高单元电路的变换效率。同时全部元器件应选用贴片件以提高电路的可靠性和降低整体电路尺寸。
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