推挽变换器在软开关与硬开关工作模式下的比较研究

时间：04-02 来源：chinaaet 马小林，马皓点击：

₂导通，Q₁截止，原边电流流经Q₂，同时变压器副边电流通过D₃和D₂向负载供电；

模式3 Q₁和Q₂都截止，原边不向副边传输能量，则负载的能量来自副边的滤波电感L和滤波电容C。

2.2 分析

图2和图3是变换器工作时功率管两端的电压波形。由于电感的原因，功率管导通电压降呈锯齿波形，见图3中的v_dson。

图2 功率管工作波形

图3 功率管导通电压降

变换器工作条件如下：

V_i=12V，V_o=200V，I_o=1.5A；

f_s=50kHz，L=200μH，R₁=R₂=10Ω/2W，

C₁=C₂=0.01μF，功率管为BUZ100SL。

测得整机效率仅为74％，且功率管发热比较严重。通过改变吸收电路参数，并联功率管，调节输出滤波参数显示，并联功率管和适当增加L值可以明显提高整机的效率（见表1）。具体分析如下：

1）增大吸收电容，可以降低功率管关断时的冲击电压，减小功率管的关断损耗，但通过吸收电容转移过来的能量必须由吸收电路中的功率电阻在一个开关周期内给消耗掉，故整机效率还是没有提高，只是实现了功耗的转移。

2）并联功率管时，开关导通电阻减小，在导通电流不变的情况下，开关的导通损耗下降，整机效率得以提高；

3）增大输出滤波电感时，折算到原边的电感也随之增大，由L=V_i可知，此时流经功率管电流的变化率降低，电流的峰值下降，则开关的导通损耗也随之下降。但当电感增大到一定值时，由于电感自身损耗的增加大于开关导通损耗的减小，则整机效率反而下降。

表1 硬开关时效率随参数变化情况

电感L/μH		100	200	400	500
效率/％	单管	72	74	82	80
效率/％	并管	75	78	88	84

电感的增加，带来变换器的体积和成本的增大。如何在不增加变换器的体积和成本的基础上提高效率？因此将串联谐振软开关技术引入到推挽变换器中^[2,3,4]。

3 软开关电路

3.1 工作原理

图4为软开关电路的原理图，图5是理想工作波形。它有4种工作模式：

图4 软开关电路原理图

图5 理想工作波形

模式1 [0,t₁]Q₁在零电压下导通，通过L_r、C_r谐振，当流经Q₁的电流谐振到零时，Q₁实现零电流关断；

模式2 [t₁,t₂]Q₁关断而Q₂还未导通时，通过变压器剩余的激磁电流，使C_s1充电至2V_i、同时C_s2上的电压放电到零；

模式3 [t₂,t₃]Q₂在零电压下导通，通过L_r、C_r的谐振，当流经Q₂的电流谐振到零时，Q₂实现零电流关断；

模式4 [t₃,t₄]Q₂关断而Q₁还未导通，通过变压器剩余的激磁电流，使C_s2充电至2V_i、同时C_s1上的电压放电到零。

3.2 实验结果

1）元器件及参数

在硬开关实验装置的基础上，调整部分元器件及参数。

（1）变压器

磁芯仍用EE55，变比由2：2：50改为2：2：42；副边漏感为50μH。

（2）谐振电容

2πf_s=

C_r=（1）

式中：f_s=50kHz为变换器的工作频率；

L_r=50μH为变压器的漏感，即谐振电感；

C_r为谐振电容，由式（1）可得电容为0.2μF。

（3）吸收及滤波参数

去掉吸收电路元件R₁、C₁、R₂、C₂及滤波电感L。

（4）功率管

采用BUZ100SL双管并联工作。

2）分析

图6～8为变换器工作在软开关模式下的波形。其中图6是仿真波形，图7和图8是实验波形。由于功率管是在零

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