波整流和滤波，变成所需要的直流电压输出。R1、C1、VD1组成缓冲吸收电路，吸收功率器件在关断过程中由于变压器漏感产生的电压尖峰过冲，电路的工作频率为100kHz，振荡元件已固化在器件内部，高频变压器的次级有4个绕组，其中的5V/3A绕组N3控制TOPSwitch－II器件的脉宽，即这一组输出电压为PWM稳压，由并联可编程稳压器TL431和光电耦合器PC及分压电阻R7、R8完成取样反馈工作。之所以选择这一绕组进行脉宽控制，是因为它的输出电压低电流大，更能体现出开关电源的优越性。为了实现对光耦的隔离供电，变压器单设了一个辅助绕组N2。±12V/0.5A绕组N4及N5采用集成三端稳压器LM7812和LM7912进行线性稳压，因输出电流不大，功耗较低，散热问题容易解决。次级中还有一个1.25V～30V/1.5A的可调绕组N6，采用了可调三端稳压器LM317进行线性稳压和调压，为了克服线性稳压在低压输出时，功耗大和效率低的缺点，此绕组设置了高、低两个抽头，抽头的变换由继电器自动切换，切换电压设在15V，由TL431取样。当要求输出电压低于15V时，TL431的参考输入端的电压低于2.5V，TL431截止，继电器K不吸合，低压绕组被接通。反之，当要求输出电压高于15V时，TL431的参考输入端的电压高于2.5V，TL431导通，继电器吸合，高压绕组被接通。电压表PV指示输出电压的数值。
TOPSwitch－II器件型号的选择
本电源总输出功率为各组输出功率之和：
PO=5×3＋12×2×0.5＋30×1.5=72W
若电源总的效率为80％，则电源输入的总功率应为：
Pi=PO/80％=72/0.8=90W
从表1可以看出，在220V单一电压条件下，TOP225Y的最大输出功率为100W，能够满足本电路要求。
图2 稳压电源原理图
3高频变压器的设计
在制作单端反激式高频开关电源时，高频变压器的设计与计算是至关重要的，其工作量也是比较大的。
假定交流输入电压的范围是180V～260V，整流器压降和输出电压纹波为22V，最大占空比为Dmax=0.5，则
K=Uimax/Uimin=364/230=1.58
Dmin=Dmax/[(1－Dmax)K＋Dmax]
=0.5/[(1－0.5)×1.58＋0.5]=0.38
Ip=2PO/(Uimin×Dmax)
=2×90/(230×0.5)=1.57A
(1)变压器初级电感量
Lp=Uimin×Dmax/(Ip×f)
=230×0.5/(1.57×100×103)
=0.73mH
选择南京CONDA公司的PQ32/30磁芯、LP3材料、AL=1.61、磁通密度B=0.39T，变压器工作在单端状态，最大工作磁通
Bmax=B/2=0.39/2=0.19T
为避免出现磁饱和现象，变压器磁芯要留有空气隙，其长度
Lg=0.4×π×Lp×Ip2/(AL×B2max)
=0.4×3.14×0.73×10－3×1.572
/(1.61×0.192)
=0.04cm
(2)变压器初级匝数N1
N1=Lp×Ip×104/(AL×Bmax)
=0.73×10－3×1.57×104/1.61×0.19
=38匝（取整）
（3）5V绕组匝数N3
N3=N1（UO＋UD）（1－Dmax）/(Uimin×Dmax)
=38×(8＋1)(1－0.5)/(230×0.5)
=1匝（取整）
（4）±12V绕组匝数N4、N5
N4=N5=N1（UO＋UD）（1－Dmax）/(Uimin×Dmax)
=38×(15＋1)×(1－0.5)/(230×0.5)
=3匝（取整）
（5）反馈绕组匝数N2=N4=N5
（6）1.25V～30V可调绕组匝数N6
N6=N1（UO＋UD）（1－Dmax）/(Uimin×Dmax)
=38×(33＋1)(1－0.5)/(230×0.5)
=6匝（取整）
在3匝处抽头
上述计算匝数各公式中的UO为输出电压（取额定输出电压＋稳压器压降3V），UD为快恢复二极管压降，取1V。
采用高强度漆包线绕制，各绕组所用漆包的线径如下：
N1用0.71mm
N2、N4、N5用0.42mm
N3用0.99mm
N6用0.72mm
5V绕组的输出滤波电感线圈L1选4cm磁环，用1.0mm漆包线穿绕15匝。
高、低压切换继电器用JZC22F，DC12V/10A，电压表的型号为85C1、表盘刻度0～30V。
高频变压器的计算过程是很繁琐的，要考虑大量相互关联的设计变量，费力耗时。为减轻设计者负担，美国功率集成公司特为TOPSwitch器件设计了一套EXCEL电子表格，可以在PC机上运行。应用电子表格设计电源，简单快捷，一般只要10分钟左右即可完成。中国电源学会1999年第13届年会上，曾有一篇论文，专门介绍了EXCEL电子表格，读者可参阅该文，这里不再赘述。
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