级联型航空静止变流器直流环节电路拓扑研究
时间:01-16
来源:互联网
点击:
1 引言
静止变流器是飞机供电系统的一个重要组成部分,用于将28V直流电变换为400Hz交流电,由于输入电压低,航空静止变流器的效率一般不超过80%。为实现静止变流器的模板化和高效率,提出了级联型航空静止变流器方案 ,由四台逆变桥的输出级联得到系统输出,对应由四台高频直流变换器提供四台逆变桥所需要的隔离直流电源。由于级联逆变器采用低压功率场效应管和低开关频率,具有很高的效率,因此新型航空静止变流器的效率主要取决于直流变换环节。
1kVA新型航空静止变流器的直流环节的设计功率为300W,输入为18—32V,输出为48V,输入电压低、电流大。在输入低压大电流应用场合,推挽电路和单端正激电路是两种可选方案。但推挽电路存在变压器铁芯偏磁、开关管关断时漏感能量在开关管上引起高的电压尖峰等问题。正激电路变压器为单向磁化,磁芯利用率低,同时还需要附加去磁电路,使电路变得复杂。一种新的电路拓扑——推挽正激电路 ,集中了正激电路和推挽电路的优点,同时克服了二种电路的缺点,具有:a)抑制变压器的铁芯偏磁;b)变压器磁芯双向磁化;c)抑制开关管两端的关断电压尖峰等优点,是新型航空静止变流器直流环节的优选电路方案。
本文首先介绍了推挽正激变换器的工作原理,然后分析了推挽正激电路的三种副边整流结构,最后通过实验比较,得出了适用于新型航空静止变流器的直流变换器方案。
2 推挽正激变换器工作原理分析
图1为副边采用全桥整流结构的推挽正激变换器。该变换器的两个开关管和两个变压器初级交替连接成一个回路,在回路两个相对的中点之间接有一个电容,另两个点接电源。两个初级有相同的匝数。D1, D2是场效应功率晶体管的体二极管。
如图1所示,输入电源、电容C、开关管和组成一个回路。电容C的电压等于输入电压。
图1 推挽正激电路图
该回路满足等式:
(1)
因为开关管两端电压 , 0(若电压反偏,则体二极管导通,电压被钳位在零),所以开关管两端电压的 最大值为两倍的输入电压。图2所示为其稳态时工作原理波形。
图2 工作原理波形
(1)工作模态1,t1-t2期间
开关管VQ1导通,VQ2关断。这期间电容上电压是输入电压,当VQ1导通时电源电压加在W1上,电容电压加在W2上,这时初级相当于两个正激电路并联。
流过初级W1的电流等于:
(2)
流过初级W2的电流等于:
(3)
流过开关管的电流等于:
(4)
输入电流等于:
(5)
式中:——负载电流
——磁化电流
——漏感平均电流
漏感电流的值由占空比和空载电流决定,N为变压器次级线圈和初级线圈的变比。
输入电流的峰值与1/2负载电流成正比。当开关管VQ1关断时,此模态结束。
(2)工作模态2,t2-t3期间
这期间变压器漏感电流释放。由式(2)、式(3)可知,在t1-t2期间,一直大于,VQ1关断时,因为大于,VQ2的体二极管导通,为漏感电流提供释放回路。
在t2时刻,和分别为:
(6)
(7)
式中磁化电感
此期间,输入电压在W2上,电容电压在W1上,释放漏感上的能量。当、相等时,此模态结束。整个期间,被钳位在2倍输入电压,为零。此模态的时间长度为:
(8)
式中——初级漏感(设两漏感相等)
(3)工作模态3,t3-t4期间
在这期间,VQ1和VQ2都关断。设电容C上的电压为稳定的输入电压(电容取足够大)。漏感电流经过电源、W1、C和W2,由于电源电压和电容电压相等,漏感电流保持不变。当开关管VQ2导通时此模态结束。
(4)工作模态4,t4-t5期间
t4时刻W1和W2的漏感电流相等,当开关管VQ2导通时,此期间电源电压加在W2上,电容电压加在W1上,流过开关管的电流、为:
(9)
(10)
(11)
此模态的持续时间是:
(12)
下半个开关周期的工作模态和上半个周期基本相同,不再赘述。
3 推挽正激变换器的三种次级整流电路分析
3.1 三种次级整流电路的工作原理分析
图3 全桥整流结构与波形图
图4 全波整流结构与波形图
图5 倍流整流结构与波形图
图3、4、5分别为适用于推挽正激电路的三种输出整流结构:全桥整流结构、全波整流结构和倍流整流结构。
3.1.1 全桥整流结构
如图3所示,当变压器的次级电压为正时,、和变压器次级形成回路,、关断,同时电感电流增大并流经负载。当变压器的次级电压为负时,其过程也类似。当变压器次级电压为零时,、和、同时导通,对电感电流进行续流。
在功率开关管导通时
静止变流器是飞机供电系统的一个重要组成部分,用于将28V直流电变换为400Hz交流电,由于输入电压低,航空静止变流器的效率一般不超过80%。为实现静止变流器的模板化和高效率,提出了级联型航空静止变流器方案 ,由四台逆变桥的输出级联得到系统输出,对应由四台高频直流变换器提供四台逆变桥所需要的隔离直流电源。由于级联逆变器采用低压功率场效应管和低开关频率,具有很高的效率,因此新型航空静止变流器的效率主要取决于直流变换环节。
1kVA新型航空静止变流器的直流环节的设计功率为300W,输入为18—32V,输出为48V,输入电压低、电流大。在输入低压大电流应用场合,推挽电路和单端正激电路是两种可选方案。但推挽电路存在变压器铁芯偏磁、开关管关断时漏感能量在开关管上引起高的电压尖峰等问题。正激电路变压器为单向磁化,磁芯利用率低,同时还需要附加去磁电路,使电路变得复杂。一种新的电路拓扑——推挽正激电路 ,集中了正激电路和推挽电路的优点,同时克服了二种电路的缺点,具有:a)抑制变压器的铁芯偏磁;b)变压器磁芯双向磁化;c)抑制开关管两端的关断电压尖峰等优点,是新型航空静止变流器直流环节的优选电路方案。
本文首先介绍了推挽正激变换器的工作原理,然后分析了推挽正激电路的三种副边整流结构,最后通过实验比较,得出了适用于新型航空静止变流器的直流变换器方案。
2 推挽正激变换器工作原理分析
图1为副边采用全桥整流结构的推挽正激变换器。该变换器的两个开关管和两个变压器初级交替连接成一个回路,在回路两个相对的中点之间接有一个电容,另两个点接电源。两个初级有相同的匝数。D1, D2是场效应功率晶体管的体二极管。
如图1所示,输入电源、电容C、开关管和组成一个回路。电容C的电压等于输入电压。
该回路满足等式:
因为开关管两端电压 , 0(若电压反偏,则体二极管导通,电压被钳位在零),所以开关管两端电压的 最大值为两倍的输入电压。图2所示为其稳态时工作原理波形。
(1)工作模态1,t1-t2期间
开关管VQ1导通,VQ2关断。这期间电容上电压是输入电压,当VQ1导通时电源电压加在W1上,电容电压加在W2上,这时初级相当于两个正激电路并联。
流过初级W1的电流等于:
流过初级W2的电流等于:
流过开关管的电流等于:
输入电流等于:
式中:——负载电流
——磁化电流
——漏感平均电流
漏感电流的值由占空比和空载电流决定,N为变压器次级线圈和初级线圈的变比。
输入电流的峰值与1/2负载电流成正比。当开关管VQ1关断时,此模态结束。
(2)工作模态2,t2-t3期间
这期间变压器漏感电流释放。由式(2)、式(3)可知,在t1-t2期间,一直大于,VQ1关断时,因为大于,VQ2的体二极管导通,为漏感电流提供释放回路。
在t2时刻,和分别为:
式中磁化电感
此期间,输入电压在W2上,电容电压在W1上,释放漏感上的能量。当、相等时,此模态结束。整个期间,被钳位在2倍输入电压,为零。此模态的时间长度为:
式中——初级漏感(设两漏感相等)
(3)工作模态3,t3-t4期间
在这期间,VQ1和VQ2都关断。设电容C上的电压为稳定的输入电压(电容取足够大)。漏感电流经过电源、W1、C和W2,由于电源电压和电容电压相等,漏感电流保持不变。当开关管VQ2导通时此模态结束。
(4)工作模态4,t4-t5期间
t4时刻W1和W2的漏感电流相等,当开关管VQ2导通时,此期间电源电压加在W2上,电容电压加在W1上,流过开关管的电流、为:
此模态的持续时间是:
下半个开关周期的工作模态和上半个周期基本相同,不再赘述。
3 推挽正激变换器的三种次级整流电路分析
3.1 三种次级整流电路的工作原理分析
图3、4、5分别为适用于推挽正激电路的三种输出整流结构:全桥整流结构、全波整流结构和倍流整流结构。
3.1.1 全桥整流结构
如图3所示,当变压器的次级电压为正时,、和变压器次级形成回路,、关断,同时电感电流增大并流经负载。当变压器的次级电压为负时,其过程也类似。当变压器次级电压为零时,、和、同时导通,对电感电流进行续流。
在功率开关管导通时
静止变流器 推挽正激变换器 全桥整流 全波整流 倍流整流 相关文章:
- 3 kVA高频软开关航空静止变流器并联模块研究(11-22)
- 直流电压的全波整流电路(12-09)
- 防止电池反接保护的电路设计(05-06)
- 磁集成技术在不对称半桥倍流整流变换器中的应用(03-17)
- 电源设计小贴士 1:为您的电源选择正确的工作频率(12-25)
- 用于电压或电流调节的新调节器架构(07-19)