移相桥滞后桥臂实现零点压关断困难的解决方法综述

1．引言

　　全桥变换器（Full-Bridge converter）通常应用于功率大于400W的开关电源中，特别是在通信电源这种大功率的电源中应用比较广泛。但是硬开关条件下的全桥变换器会引来很大的开关损耗，不利于开关管的频率和电源转换效率的提高。针对硬开关大损耗问题，有人提出了移相控制方法。通过移相控制可以实现开关管的零电压开通和关断，从而可以大大改善开关管的开通关断条件，这样可以提高开关的频率，减少电源的体积，提高电源的转换效率。移相桥全桥变换器如图1所示。要实现开关管的零点压开通，必须要有足够的能量来抽走将要开通的开关管的结电容（或外部附加电容）上的电荷和给同一桥臂关断的开关管的结电容（或外部附加电容）充电；同时，考虑到变压器的原边绕组电容，还要有一部分能量用来抽走变压器原边绕组寄生电容上的电荷；

　　由于超前桥臂在开关过程中有输出电流的参与，因此很容易实现ZVS。在后桥臂在开关过程中，变压器原边是短路的，此时整个变换器就被分成两部分，一部分是原边电流逐渐改变流通方向，其流通路径由逆变桥提供；另一部分是负载电流由整流桥提供续流回路。负载侧与变压器原边没有关系。此时用来实现ZVS的能量只是谐振电感（漏感和附加谐振电感）中的能量。而谐振电感很小，因此滞后桥臂开关管实现零电压开通比较困难。

图1 传统零电压开关的移相全桥电路


2．非拓扑结构性改变的解决方法
　　
　　由上面分析可知，滞后桥臂的开关动作由于产生在回流过程向能量传送过程的转化阶段，输出电感电流不能反馈到原边，滞后桥臂的开关管并联电容只能依靠变压器原边的谐振电感进行充放电，由于谐振电感中存储的能量很小，使得滞后桥臂开关管实现零电压开通变得很难,特别是在低负载的时候这种现象更为明显。要实现滞后桥臂的ZVS，必须

，我们从公式中可以看出，要满足它，就必须增加谐振电感Lr和增加电流I2。这样就有两种非拓扑结构性改变的方法[1]来解决滞后桥臂开关管零电压开通难的问题：增加励磁电流和增加谐振电感，但是前者会增加变压器的损耗，而增加谐振电感又将引起副边占空比的丢失，为了更容易实现滞后桥臂的开关管零电压开通，又不会增加开通损耗，降低占空比的损失，近来一些新的拓扑结构被提出。


3．滞后桥臂并联谐振网络的零电压开关的移相全桥

　　为了克服滞后桥臂实现零电压开关难的不足，同时又不会引起占空比的丢失和开通损耗的增大，[2]提出了一种在滞后桥臂并联一个谐振电感和两个谐振开关。拓扑结构图如图2所示。开关的控制策略如图3所示。本拓扑在半个周期内有六个工作模态：

　　模态一：S1，S2同时导通，滤波电感电流线性增加。

　　模态二：S1关断，原边电流抽取S3并联电容上的电荷，同时对S1并联电容充电，在充放电完毕，D3导通。由于输出电电感很大，因此流过滤波电感上的电流可以看作为一个恒流源。

　　模态三：在D3导通后，就可以零电压开通S3。此时，源边电压变为零，副边电压也同时变为零，四个整流二极管同时导通，以维持输出滤波电感电流。

　　模态四：关断S2，利用存储在漏感上的能量抽取C4上的电荷，并给C2充电，当漏感很小，存储在漏感中的能量不足以抽取C4上的电荷，并给C2充电时，D4就不会导通，那么S4就不能零电压开通。为了使S4实现零电压开通，在关断S2前先开通Sa来建立谐振电流。

　　模态五：当谐振电流建立到足够大时，同时关断S2，Sa,这样有谐振电感和漏感上的能量一同提供充放电所需的能量，使得S4实现零电压开通。

　　模态六：当D4导通，就可以在零电压条件下开通S4，输出电流反馈到原边流过S3，S4。在谐振电感上的能量经过S4，Db回馈到电源。

　　后半个周期工作状态跟前半个周期一样。

　　本电路的优点是：（1）滞后桥臂能够成功实现零电压开通关断。（2）开关的开通损耗比较低。（3）占空臂损失比较小。本电路中，谐振电感的设计比较重要，如果谐振电感选择的过大，那么就容易引起不必要的开通损耗，如果过小，那么又不能够使滞后桥臂实现零电压关断。谐振开关的开通时间也要合理选择，才能在实现滞后桥臂的零电压关断的条件下又不引起过多损耗。

图 2 滞后桥臂并联谐振网络的零电压开关的移相全桥 图 3滞后桥臂并联谐振网络变换器的控制策略

　　上面电路的主要缺点是在负载比较小的时候，实现超前桥臂的零电压关断比较困难，电路中增加两个谐振开关，电路成本增大，控制电路比较复杂。而且谐振电路的开关是硬开关关断，将会产生额外损耗。还有个缺点是由于两个谐振电路都是与同一个桥臂两个开关管并联，使得电路阻尼震荡加剧。


4．一种新的并联谐振网络的零电压开关的移相全桥