多单元串联大功率逆变电源的控制方法

　3 多单元串联大功率逆变电源控制系统的仿真研究

　　根据上述所采用的控制方法，同时考虑到逆变器的三相控制方式完全相同，因此我们对单相的控制方法，用OrCAD/PSpice仿真软件进行了仿真。图5为逆变器单相控制系统框图。

　　图5 逆变器单相控制系统框图

　　仿真条件如下：采用同步调制，给定正弦波的频率为1000Hz，载波比Kc=8，直流母线电压为310V，死区时间设定约为1us,LC滤波器的参数为电感L=2.5mh,电容C=500nf,负载R=100Ω。图6为逆变电源系统输出的多电平的PWM波，图7为逆变电源系统在上述条件下得到的输出电压仿真波形,图8为输出电压的频谱分析图。

　　图6 系统输出的多电平PWM波(滤波前)

图7 系统输出电压仿真波形(滤波后)

　　从图6可以看出，对多单元串联的仿真波形与图4是一致的，从而也验证了理论分析的正确性。

　　图8 输出电压频谱图

　　由图7可以看出，经过LC滤波后的系统的输出电压波形比较好，波形的畸变很小。

　　从图8的频谱图中我们看到，输出电压不含高次谐波，但是含有三次，五次等奇数次谐波，这些奇数次谐波的幅值都比较小，其中三次谐波最大。根据图中的数据可计算出用来衡量波形特征的一个指标，即总谐波含量THD(除去基波分量外各次谐波的电压有效值与基波电压有效值之比)。

　　总谐波电压有效值为：6.849V

　　基波电压有效值为：524.868V

　　总谐波含量为：1.305%

　　4 多单元串联大功率逆变电源实验波形

　　本文研制的逆变电源设计容量为500kVA。按照相同的控制电路和主电路结构设计，首先在30kVA的原型机上进行了实验研究。实验系统电路结构与图1相同。

　　以下为该实验装置的部分波形。

　　图9 额定运行时，A相输出电压的阶梯波

　　从图9中可以看出，实际输出的阶梯波与理论分析、仿真结果是一致的。

　　图10 输出频率为1200Hz时，输出电压UAB的波形

　　(带100%阻性负载，THD=1.337%)

　　从图10中可以看出，输出波形保持良好的正弦度，谐波含量也能够满足要求。

　　5 结 论

　　本文详细分析了多单元串联电路的工作原理，采用二重化与水平移相式PWM技术相结合、电压平均值闭环的控制方法完成逆变电源的控制，对此方法进行了仿真研究，并在30KVA实验装置上进行了系统实验。仿真及硬件实验结果表明：由于采用多单元串联技术，相当于提高了等效载波频率，因此功率单元的开关频率较低，开关损耗大大减少，同时也能够满足对输出电压及功率的要求;由于采用水平移相式PWM技术，输出电压非常接近正弦波，因此系统输出波形谐波含量较低;由于每个功率单元采用相互独立的直流电压源供电，因此对功率器件的电压等级要求较低。研究结果表明多单元串联逆变电源在高电压大功率的场合中应用会越来越广泛。

1 引 言

　　自九十年代初以来，多电平逆变器在高电压、大功率领域得到越来越广泛的应用。多电平变换器有三种基本的拓扑结构：二极管嵌位型、飞跨电容型、多单元串联型。相比较而言，多单元串联型有如下几个主要的优点：

　　1) 逆变器结构基于传统的两电平逆变器单元，因此主电路拓扑结构非常简单。

　　2) 功率单元采用模块化结构，因此所有功率单元可以互换，维修非常方便，电路中也不存在大量的嵌位二极管或电压平衡电容器。

　　3) 每一个逆变桥是由相互独立的直流电压源供电，不存在中性点电压不平衡问题。

　　本文针对大功率逆变电源，采用多单元串联技术，把单个功率单元的二重化控制技术与水平移相式PWM技术相结合，既降低了对开关器件电压等级的要求，满足了系统对输出电压及输出功率的要求，又获得了比单纯多单元串联技术更高的等效开关频率，大大降低了开关损耗，更进一步的改善了输出波形，降低输出电压的谐波畸变率，而且，功率单元由电网电压经过副边多重化的移相变压器供电，对电网谐波污染小，输入功率因数高，不必采用输入谐波滤波器和功率因数补偿装置。

　　2 多单元串联大功率逆变电源控制原理

　　多单元串联三相大功率逆变电源原理框图如图1所示，按照对输出功率的要求，每相采用三单元串联，三相共有九组完全相同的功率单元。每相三个功率单元的载波之间互差120°，输出相电压为7电平，线电压为12电平。每个功率单元承受全部的输出电流，但只提供1/3的相电压和1/9的输出功率。与采用高电压器件直接串联的大容量逆变器相比，由于采用整个功率单元串联，器件承受的最高电压为功率单元的直流母线电压，可直接使用低压功率器件，器件不必串联，不存在器件串联引起的均压问题。功率单元中采用的低压IGBT功率模块，驱动电路简单，技术成熟可靠。改变每相功率单元的串联个数或功率单元的输出电压等级，就可实现不同电压等级的高压输出。

图1 多单元串联