1A 高稳定度恒流源的试制

1原理

作为精密直流测量系统，高稳定度的恒流源的设计是十分重要的。本系统采用的是集成运放反馈型恒流源电路，它通过负反馈作用，便加到比较放大器两个输入端的电压相等，从而保持输出电流的恒定[ 1].图1是反馈型恒流源的电路及方框图，其中包括高速管理、采样电阻、基准电压、比较放大器等。在要求输出电流较大、精度较高的实际应用中，采用反馈型恒流源电路是行之有效的方法。

由图1（a）可知，比较放大器一个输入端是基准电压Us，另一端是负载电流I₀ ，采样电阻Rs的电压降I₀R_s，若比较放大器两个输入电压暂时不等，其电压值被放大后，加到高速管的栅极（ G）与源极（ S ）之间，从而改变调整管V_GS的值，由调整管的转移特性可知： I₀在Rs两端的压降也随着改变，直到比较放大器的两个输入电压之差等于零，于是

即

由此可见，在理想状态下，反馈型恒流源的输出电流I₀仅由基准电压Us和采样电阻Rs决定，而与输入电压U_I和负载电阻R_L的变化没有关系。

2反馈型恒流源输出电流不稳定因素分析

根据图1（ a）电路可以推导出输出电流表达式如下

其中， U_I—恒流源直流输入电压； U₀—恒流源输出电压； I₀—恒流源输出电压； Us—基准电压； r₀—调整管电路等效输出电阻； R_S—采样电阻； K—放大器（包括调整管）总电压增益。

为了说明（ 2）式所表达的物理意义，可将其分解为三部分，即

其中， I₁主要表征输出电流I₀与基准电压Us和采样电阻Rs间的量值关系。当K很大时， KRs>>（Rs+r₀)，第一部分可写成I1= Us/Rs.这是理想恒流源的输出电流，其值由Us和Rs决定。

I₂主要表征I₀与恒流源直流输入电压U_I的量值关系。当满足KRs>>（Rs+r₀)时，I₂= Ui/KPs.它实际反映了恒流源电压高速率指标大小。

I₃主要表征I₀与恒流源输出电压（或负载电阻RL ）之间的量值关系。在满足KRs>>（Rs+r₀)时， I3=U₀/KRs.它实际上反映了恒流源负载调整率指标大小。

容易看出，若总电压增益K的设计值很大， I₂、I₃可以忽略不计，结果I₀= I₁= Us/Rs ，使本电路成为一个理想恒流源。

影响反馈型恒流源输出电流稳定性的因素很多。由（ 2）式可知，输出电流I₀与U_I、U₀、Us、Rs及K都有直接关系。这还不包括放大器的漂移和噪声电压e以及环境T的影响。

若考虑零点漂移和噪声电压e的影响，恒流源输出电流I₀的表达式为：

对（ 3）式求全微分并化简得

其中，前三项表示恒流源内部不稳定因素，后两项表示恒流所处的外部因素对其稳定性的影响。

考虑到环境温度的影响。恒流源的温度系数α_I可以表示为

即恒流源的温度系数α_I由基准电压、放大器零点漂移和噪声电压以及采样电阻三者的温度系数共同决定。

3元器件选择

知道了影响恒流源输出电流的各种不稳定因素后，适当地选择元器件，合理地布线，可以使各种不利因素影响尽量减小，以提高恒流源的整体性能。

3. 1调整管的选用

调整管选用的是绝缘栅场效应管（ MOSFET ）中的N—沟道增强型。绝缘栅场效应管是利用半导体表面的电场效应进行工作的，由于它的栅极处于不导电（绝缘）状态，所以输入电阻大大提高，最高达10¹⁵欧 ，这为恒流源的输出精度打下了良好的基础。N—沟道增强型的工作条件是：只有当V_GS> 0时，才可能开始有i₀， N—沟道增强型绝缘栅极场效应管的符号及特征曲线如图2所示。

由特征曲线可知，只有在V_GS>V_T （开启电压）的情况下从源极到漏极才有导电沟道，与此同时，若V_GS处于正值时，则有较大的漏极电流i₀流向源极，并且i₀随V_GS的增大而增大。

3.2精密电压基准LM399

LM399是带有恒温控制器的有源齐纳基准，可以提供稳定性极高的电压基准，温度系数为0.00003%/℃，在0. 5mA～10mA工作电流范围内温度系数和基准电压不变.表1为LM399与其它基准电压源性能比较。

在LM399中包含有一个恒温电路，能自动调节整个集成块的工作温度，使之保持在±0. 1℃误差范围，从而大大改善了环境温度变化对电压基准的不利影响。这也正是LM399极低温漂、高稳定性的原因所在。图3为恒流源中基准电压输出电路，在实际电路中所有固定电阻采用低温漂、高精密电阻，电位器选用微型精密多圈电位器。

3. 3采样电阻

对于采样电阻而言，精度自然十分重要，它会直接影响到恒流源的性能，但温度变化和时效变化都会使电阻阻值发生变化，所谓“固定电阻”实际上是不固定的。解决的办法是选取温度参数和时效变化小的电阻材料并采用适当的工艺措施以减小温度和时效变化的影响。实际电路中选用大功率硅锰铜材料制成的精密线绕