一种应用于交错并联DC／DC变换器的阵列式集成磁件

0 引言

随着大功率负载需求和分布式电源系统的发展，开关电源并联技术的重要性日益增加。并联系统中，每个变换器单元只分担系统总电流的一部分，仅处理较小功率，降低了开关管的应力;还可以应用冗余技术，提高系统可靠性。但由于其控制信号是同步的，所以总的电流纹波是各单元电流纹波同步叠加，这使得变换器总的输入输出电流纹波很大，给输入输出滤波器的设计带来了麻烦。

交错运行技术与并联运行技术在应用范围和主电路结构上基本是一致的，只是并联运行技术的控制信号是同步的，而交错运行的控制信号是交错的。所谓交错是指并联各单元的工作信号频率一致，而相角相互错开一定的角度φ。φ和变换器的并联单元个数n有关系，一般φ=2π/n。所以此类技术应用于开关变换器中，设计重点就是控制电路的实现，不仅要实现均流控制，还要使并联单元控制信号相角相差迹使纹波达到最小值。交错运行变换器不但具有并联运行变换器的优点，还能克服它的缺点，具有自身独特的优势，能够减小输入输出纹波。

在开关电源技术领域中，开关电源的发展趋势之一是集成化，近年来人们对集成磁技术的研究越来越重视。磁集成技术是减小磁件体积和损耗以及提高变换器动态性能的重要研究方向。在DC/DC变换器中，为了存储和传递直流功率，其磁件中一般都流过较大的直流偏置电流，在磁件磁芯中产生较大的直流偏磁，为了防止直流偏磁引起磁芯饱和，一般采用低磁导率的材料或者具有集中气隙及分布气隙的高磁导率的材料，但这会使磁芯的利用率降低，同时限制了磁件体积的减小。

1 阵列式集成磁件在交错并联DC/DC变换器中的应用

交错并联拓扑具有抑制输出电流纹波，降低输出滤波器容量和扩大系统输出功率的显着优点，通过减小每个并联之路上的电感，可以显着提高动态特性。

图1是利用阵列式集成磁件构成的双通道交错并联Buck变换器的拓扑，电感L1和L2反向耦合，L1=L2=L。该变换器中开关管S1和S2导通触发脉冲相差T/2，D相等，在一个开关周期内共有4个工作模态。图2为阵列式集成电感的结构示意图，磁路由1#、2#、3#、4#四个磁芯构成;四个绕组N1、N1′和N2、N2′成十字结构，分别绕在相邻两个磁芯的磁柱上，并且有N1=N1′=N2=N2′。N1和N1′绕组连接构成电感L1的绕组ab;N2和N2′绕组连接构成电感L2的绕组cd。

2 阵列式集成磁件消除直流偏磁分析

图2所示阵列式集成磁件磁芯构成可分为两种形式：

(1)四个磁芯材料及型号相同;

(2)对角磁芯材料或型号不相同。

2.1 阵列式集成磁件直流磁通的分布

在以下四个工作模态下，磁件直流磁通分布如图3所示。

2.1.1 四个磁芯材料及型号相同

四个磁芯完全相同

式(2)表明在四个磁芯材料及型号完全相同的情况下，各磁芯中直流磁通被完全抵消。

2.1.2 对角磁芯材料或型号不相同

设1#和3#磁芯型号完全相同，且较2#和4#磁芯具有高的磁导率，则

将式(3)代入式(2)可见，式(2)仍然成立，这表明对角磁芯材料或型号不相同时各磁芯中直流磁通仍然被完全抵消，即无直流偏磁。

2.2 阵列式集成磁件交流磁通的分布

在四个工作模态下，磁件中交流磁通分布如图2所示。

2.2.1 四个磁芯材料及型号相同

各绕组磁通波形及磁芯中的磁通波形如图4所示。从图4可见，各磁芯中交流磁通变化相同，磁芯中无直流偏磁。

2.2.2 对角磁芯材料或型号不相同

仍设1#和3#磁芯型号完全相同，且较2#和4#磁芯具有高的磁导率。各绕组磁通波形及磁芯中的磁通波形如图5所示。从图5可见，由于磁导率不同，对角磁芯中交流磁通变化相同;但2#和4#磁芯磁通变化幅度小于1#和3#磁芯磁通变化幅度;磁芯中无直流偏磁。

2.3 阵列式集成磁件漏感对变换器输出性能的影响

变换器一通道导通，另一通道续流时，电感电压ui为

式(5)描述了变换器的稳态性能，式(6)描述了变换器的动态性能，由此可见，变换器的输出性能依赖于耦合系数大小，式(6)表明，耦合电感漏感越小，耦合越强，动态性能越好;但式(5)表明，漏感太小，会有较大的输出纹波。

图2所示阵列式集成磁件可以利用下面两种方法调节电感L1和L2的漏感：

(1)通过设计时采用不同的形状的磁芯来得到不同的漏感;

(2)在磁芯间距之间加入磁片来调节L1和L2的漏感。

3 集成磁件的等效电路

图2阵列式集成磁件每个电感可以看成是四个磁芯分别形成的分立电感的组合，四个磁芯构成四组耦合电感，集成磁件的等效电路是四组耦合电感连接，如图6所示。

4 仿真与实验

本文利用电磁场仿真软件Maxwell对四个磁芯材料及型号完全相同的集成磁件作了仿真验证。仿真参数如下：选择UI10.5磁芯