高频变压器设计的点滴

,还减少等值磁导率,增加激磁功率,对高频电源变压器工作不利.另外,气隙的位置最好处于线圈的中间部位,可以起到减少气隙漏磁通的作用.

　　窗口面积的大小与线圈发热损耗和散热面积有关.窗口面积大,绕的电磁线截面大,电阻小,损耗小,发热小.同时,线圈外形尺寸大,散热面积也大.“辨析”一文中提出窗口面积利用问题,不能采取完全肯定和完全否定的态度.一般在留足工艺需要的窗口面积以后,希望尽可能把窗口面积绕满.如果不能充分利用窗口面积,将会造成磁芯尺寸和变压器外形尺寸不必要的增大,有可能要增加材料成本.因此,在高频电源变压器磁芯结构设计中,对窗口面积的大小,要综合考虑各种因素后来决定.“辨析”一文中关于填满磁芯窗口主要是受工频磁性元件设计的影响的理由并不成立.工频变压器的铜损比铁损大,为了增加线圈散热面积,磁芯与线圈之间留有足够的气隙,有时原绕组和副绕组之间也留有气隙.而不是“强调铁芯和绕组的整体性,因而不希望铁芯与绕组中间有气隙”.也不是“设计成绕组填满整个窗口,从而保证其机械稳定性”.线圈和磁芯既然不是一个整体,必须分别用夹件固紧,才能保证各自的机械稳定性.同时,为了保证足够的绝缘距离,线圈两端和绕组之间都必须留有气隙,不可能用绕组填满整个窗口.

　　为了防止高频电源变压器从里向外和从外向里的电磁干扰,有些磁芯结构在窗口外面有封闭和半封闭的外壳.封闭外壳屏蔽电磁干扰作用好,但散热和接线不方便,必须留有接线孔和出气孔.半封闭外壳,封闭的地方起屏蔽电磁干扰作用,不封闭的地方用于接线和散热.窗口完全开放,接线和散热方便,屏蔽电磁干扰作用差.

　　4.3 磁芯参数

　　高频电源变压器磁芯参数设计中,要特别注意工作磁通密度不只是受磁化曲线限制,还要受损耗的限制,同时还与功率传送的工作方式有关.

　　对变压器功率传送方式的磁通单方向变化工作模式,ΔB=Bm-Br,既受饱和磁通密度限制,又更主要地是受损耗限制.但是单方向变化的高频电源变压器工作时,沿局部磁滞回线来回变化,磁芯损耗比双方向变化沿大的磁滞回线来回变化小,只有它的30%~40%.而材料测试时是按正弦波双向激磁条件下变化的ΔB为2Bm进行的.因此,Bm可以取材料测试损耗值时,选取的B值高一倍以上.Br受材料磁滞回线上的Br限制,可以用开气隙的办法来降低Br,以增大磁通密度变化值ΔB.虽然开气隙后,激磁电流有所增加,但增大ΔB后可以减少磁芯体积,还是值得的.对变压器功率传送方式磁通双方向变化工作模式,ΔB=2Bm,工作的磁滞回线包围的面积比局部回线大得多,损耗也大得多,Bm主要受损耗限制,在双方向变化工作模式中,还要注意由于各种原因造成激磁的正负变化的伏秒面积不相等,而出现直流偏磁问题.可以在磁芯磁路中加一个小气隙,或者在电路设计时加隔直流电容,或者采用电流型控制来解决.

　　对电感器功率传送方式,磁导率是有气隙后的等值磁导率,一般都比磁化曲线测出的磁导率小.可以在确定磁芯结构后,直接测试它.“设计要点”一文中的高频电源变压器采用电感器功率传送方式.不知道为什么不提选用的磁导率,而提BAC或者Bm?也不提BAC或Bm与损耗的关系?

　　4.4 线圈参数

　　高频电源变压器设计的线圈参数包括:匝数,导线截面(直径),导线形式,绕组排列和绝缘安排.

　　原绕组匝数根据外加激磁电压或者原绕组激磁电感(储存能量)来决定,匝数不能过多,也不能过少.如果匝数过多,会增加漏感和绕线工时;如果匝数过少,在外加激磁电压比较高时,有可能使匝间电压降和层间电压降增大,而必须加强绝缘.

　　副绕组匝数由输出电压决定.高频电源变压器主要用于高频开关电源.开关电源可以对输出电压进行调整,调整上限受允许的开关占空比限制.在从要求的负载电压计算变压器输出电压时,应考虑开关占空比,串联二极管压降和变压器的内阻抗压降.

　　导线截面(直径)决定于绕组的电流密度.绕组损耗(铜损)占总损耗比例比较大时,推荐电流密度取2~4A/mm2,铜损占总损耗比例比较小时,推荐电流密度取8~12A/mm2,但是,要经过变压器温升校核后进行必要的调整.还要注意的是导线截面(直径)的大小还与漏感有关.在同样匝数下,导线截面直径增加,内层排列的匝数减少,层数增加.而漏磁场分布靠近磁芯的内层大,外层小,与磁芯距离平方成反比例地衰减.这样,漏磁通大的内层交链的匝数减少从而使漏感下降.

　　“设计要点”一文中提出的绕组排列形式,是一般用的绕组排列方式:原绕组靠近磁芯,副绕组和反馈绕组逐渐向外排列.这种绕组排列形式并不理想.下面推荐两种绕组排列形式:

1)如果原绕组电压高(例如220V),副绕组电压低,可以采用副绕组靠近磁芯,接着绕反馈绕组,原绕组在最外层的绕组排列形式