超级电容组充电解决大电容充电方案
考虑。
图2.CICV超级电容充电控制
再以图1为例,在48V主电源、25V超级电容组电压以及3.3V、5V、12V等负载电压的情况下,为SW1和SW2选择同步降压功能是合适的。由于主要挑战与超级电容充电有关,所以针对SW1的选择非常重要。针对SW1的理想解决方案对电源管理功能的要求是能够在高输入(48V)和输出(25V)电压下工作,同时提供CICV调制功能。
超级电容充电器解决方案范例
为说明超级电容充电行为,我们以同步降压稳压器为例。说明其关键问题和解决技术,并使用实验波形来帮助理解。
图3.实现CICV超级电容充电控制的同步降压稳压器简化原理图
图3显示了用Intersil的ISL78268($2.9125)控制的实现CICV模式的同步降压稳压器的简化原理图。为了在CICV控制下将超级电容组充电到25V,在选择控制器时考虑了以下功能:
1.能在VIN》= 48V和VOUT》= 25V条件下工作的同步降压控制器。
2.恒定电流和恒定电压调节能力,可自动切换调节模式。
3.在系统供电电压范围实现准确的电流感测输入以实现CI模式。参考图3,控制器可感测电感器的连续电流,即充电电流。控制器的电流感测放大器必须能够承受共模电压,在本例中为25V。
图4显示了ISL78268($2.9125)同步降压控制器的一小部分功能框图。如图所示,有两个独立的误差放大器,分别标记为Gm1和Gm2,用于实现恒定电压(Gm1)和恒定电流(Gm2)。
误差放大器Gm1用于CV闭环控制。它比较FB的反馈电压与内部1.6V参考电压,并在COMP引脚产生误差电压。FB引脚从输出电压连接至一个电阻分压器,并设置为当输出电压为预期电压水平时FB电压为1.6V。于是COMP电压即代表预期输出电压与实际输出电压之差。然后比较COMP与电感电流相比较,以生成PWM信号,来控制输出电压,使之保持恒定。
误差放大器Gm2用于CI闭环控制。它比较IMON/DE引脚电压与内部1.6V参考电压,并在COMP引脚产生误差电压。IMON/DE引脚电压是内部产生的,代表平均输出电感电流负载值。因此,COMP电压在Gm2回路激活时(Gm1和Gm2的输出之间的二极管有效地选择哪个回路是激活的)代表预期输出电流与实际输出电流之差。然后COMP与电感电流相比较,以生成PWM信号,来控制输出电压,使之保持恒定。
在超级电容电压达到目标电压之前的充电阶段,由Gm2的输出来驱动COMP引脚,产生PWM输出,以实现CI控制。当超级电容电压达到目标值时,充电电流减小,引起IMON/DE引脚电压降低和CI回路断开(当IMON/DE《1.6V时),于是CV回路自然地接管对COMP的控制,从而保持输出电压恒定。
ISL78268($2.9125)降压控制器既有峰值电流模式的PWM控制器(可靠的逐周期峰值电流调制器),也有非常适用于超级电容充电的外部恒定平均电流回路。
图4.ISL78268($2.9125) CICV回路简化框图
现在,我们可以重点介绍已实现的超级电容充电实现方案。图5、6和7显示了由ISL78268($2.9125)控制,来为超级电容组(12节50F/2.7V串联电容)充电的同步降压控制器的实验波形。超级电容将通过主电源充电至25V。
图5.超级电容充电的实验波形
图5显示超级电容充电有多个阶段。开始时,在第1阶段,Vo几乎为0.ISL78268($2.9125)的IMON/DE引脚上的平均电流信号还未达到1.6V(期望充电电流的参考值),所以CI回路还未接通(engage)。在此阶段,电感器的峰值电流被逐周期限制于固定的OC阈值。在VOUT处于低水平(FB《0.4V)的充电阶段开始时,开关频率最大值被限制在50kHz,以预防所提到的因为低VOUT时的峰值电流限制而引起的电感器失控问题。
图6显示了第1阶段的波形的放大图。第2阶段从IMON/DE引脚电压(黄色迹线)达到1.6V时开始。在此阶段,CI回路接通并拉低COMP信号(青色迹线),从而开始稳定输出电流并使IMON/DE引脚电压保持恒定。IMON/DE引脚电压代表所感测的平均输出电流信号。IL波形(绿色迹线)显示平均电流在第2阶段被控制为恒定水平。输出电压波形(粉色迹线)显示超级电容被恒定充电电流以线性方式充电。
图6.超级电容充电第1阶段的实验波形放大
第3阶段从FB引脚检测到0.4V电压开始(图7)。该触发之后恒定电流稳定回路将完全接通,所以开关频率可自动调节至预编程的300kHz.在更高的开关频率下,电感电流纹波(绿色迹线)显着减小。输出电压(粉色迹线)继续呈线性增加,表示超级电容被线性充电。
图7.超级电容充电的实验波形
回到图5,第3阶段一直到Vo达到25V的目标电压时结束。此时,CV回路接通并稳定输出电压。平均电流回路断开。图5显示输出电压(粉色
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