工程师分享:反激变压器电感线圈详细的设计步骤(一)
大5[A/mm2]、強制空冷下设定最大7[A/mm2]。
设计要点:
? 变压器的发热,是根据,根据磁芯损失的铁损和根据卷线损失的铜损来决定的。卷线电流密度虽然是为了推测铜损的一个标准,但是事实上,即使卷线电流密度相同,卷数成倍的话,铜损也将成倍。
? 由卷线的电流密度所求得的卷线断面积,始终做为标准来考虑,最终还是要以卷线的铜损为基准决定线径和卷数。
卷线电流密度对卷线的温度上升有一定影响,因此一定要考虑冷却条件、使用温度范围、变压器构造等,再进行适当的设定。
1.2 变压器特性设计(基本设计步骤)
使用1.1项中设定的初期条件,设计为最合适特性的变压器条件。
1.2.1 算出一次卷线电流峰值电流(基本设计步骤-变压器特性设计)
求出在变压器的一次卷线中所流出的电流的峰值。作为包含变压器总输出功力P2[W]瞬时在内的最大值。在输出电流仕样中有设定峰值条件的情况下,用I o peak ×VN2max。另外,多输出的情况下,将各电路的输出功力的总和作为变压器总输出功力。变压器效率一般为0.95る。
1.2.2 算出一次/二次卷线比(基本设计步骤-变压器特性设计)
求出一次卷线和二次卷线的比率N12。卷线比根据输出入电压和最大导通角来决定。
1.2.3 算出一次卷线电感量(基本设计步骤-变压器特性设计)
求出一次卷线的自己的电感量。
1.3 变压器构造设计
1.3.1 算出一次卷线实效电流(基本设计步骤-变压器构造设计)
※省略以下的详细计算,可以将直流输入电流的1.6倍作为一次卷线实效电流。计算出在实使用条件的通常状态下连续流出的最大的一次卷线实效电流IN1 TYP RMS。不用考虑瞬时最低动作输入电压、过电流、峰值最大电流。首先求出导通角α。
接着用以上所求出的导通角α,求出一次卷线实效电流。作为标准,从1.1.8项中设定的卷线电流密度I/S[A/mm2]和一次卷线实效电流IN1typrms[A]中,计算出一次卷线断面积SN1[mm2]。
1.3.2 算出 二次卷线实效电流(基本設計步骤-变压器构造设计)
※可以省略以下的详细计算,将直流输出电流的1.4倍作为二次卷线实效电流。在实使用条件的通常驻机构状态下,用在1.3.1项中算出的导通角α、一次卷线实效电流IN1typrms[A],算出连续流出的最大的二次卷线实效电流。
※多输出变压器的情况下,将N12替换为与各自的二次卷线和一次卷的卷线比,进行计算,另外在所求得的IN2typrms中加上对于全功力的其电路输出功力的比率。作为标准,从在1.1.8项中设定的卷线电流密度I/S[A/mm2]与二次卷线实效电流IN2typrms[A]中,计算出二次卷线断面积SN2[mm2]。
设计要点:
? 变压器的发热,是根据,根据磁芯损失的铁损和根据卷线损失的铜损来决定的。卷线电流密度虽然是为了推测铜损的一个标准,但是事实上,即使卷线电流密度相同,卷数成倍的话,铜损也将成倍。由卷线的电流密度所求得的卷线断面积,始终做为标准来考虑,最终还是要以卷线的铜损为基准决定线径和卷数。1.3.3 选择卷线构造?磁芯尺寸?形状?气隙宽(基本设计步骤-变压器构造设计)
以下,表示出代表性的变压器构造和其特征。
图1-3 卷线构造1:标准
设计要点:端空胶带的标准宽和减低规定(60950)
?端空胶带的宽是以 输入AC120V 2.5mm、输入AC240V 3.2mm、输入DC380V(PFC) 4.5mm为标准的。
?从卷线的开始部分到绕PIN脚之间,与其它卷线的绝缘距离不足,因此需要在这部分套上绝缘套管或贴交叉胶带来确保绝缘距离。
?如果不能确保端空胶带的宽度时,使用根据CTI保证的两端胶带的轻减规定。60950规格时,绝缘套管,两端胶带中使用CTI600的情况下,可以为两端胶带宽度的本来的1/2。寺岡制作所的胶带有接受CTI600的认定。但是,两端胶带与骨架的接触面将会有问题,因此,骨架的边框与必须贴胶带。图1-3为标准的构造。由于一次―二次卷线间的磁气结合度较好,可以较低的控制施加于变压器周边的半导体元器件的雷击电压。另外,由于变压器的磁芯与各卷线的绝缘距离充分,磁芯在一次侧/二次侧的任意边都可以处理,变压器周边的部品配置自由度也很高。
图1-4为二次侧中使用3层绝缘电线的标准构造。由于此构造可以不要端空胶带。三层绝缘电线使用于需要卷数较少,较粗的卷线断面积的卷线中比较有效。相反,适用于卷数较多的卷线的话,会由于三层绝缘皮膜的厚度而减小断面积,因此需要注意。因此,通常使用于二次侧卷线。
二次侧卷线中使用三层绝缘电线时,如上述所说可以省略端空胶带,但是作为其代替,一般的磁芯形状中,磁芯与一次卷线的绝缘距离将会极端的变短,因此磁芯将会作为一次侧处理。另外,这种情况下,由于二次侧的卷线绕脚部与磁芯的绝缘
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